高支模支撑施工方案Word文档格式.docx

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100松木方按300mm间距摆放，板下第二层方木用二根并列的50×

100松木方摆放在门型架的上支托上，间距为900mm，板底支撑用M1219系列的门型脚手架作为支撑系统，门型架的间距为900mm。

2、门型架支撑系统纵向用斜拉杆通长连接，横向每隔二榀用φ48×

3.5钢管在上下层门型架接头处水平通长连接。

（四）砼墙体的模板及支撑系统

1、墙体模板用18厚的多层防水胶合板，板的次龙骨用50×

100松木方沿墙的垂直方面按300mm间距排放，主龙骨用φ48×

3.5钢管沿墙的水平方向排放，钢管的间距（对拉螺栓的间距）沿墙高按458mm设置，主龙骨用φ12螺栓内外拉紧。

2、墙体的模板沿高度方向设置二道斜撑，斜撑在水平方向每隔1500mm设置一道，在墙和柱的柱帽位置要按具体情况在柱帽的四个角上加设钢管垂直支撑；

斜支撑要用扣件分别与墙的主龙骨和固定在地面上的扫地杆连接牢固。

（五）柱的模板及支撑系统

本工程的裙楼部分的柱为圆柱，圆柱及圆柱帽已按设计要求加工定型钢模；

圆柱及柱帽的模板由于刚度较大，柱模板用四根钢管在柱四周支撑稳固、能保证柱模不摇晃偏位即可，柱帽的支撑要用钢管和门型架连接牢固。

二、高支撑模板系统的验算

本工程最大厚度的楼板为地下室顶板，板厚为280mm，支模高度为4.90－0.05－0.28＝4.57m；

地下室顶板（标高为－0.050m）和二层楼板（标高为＋5.350m）均设计有最大截面尺寸的梁（600×

1200），层高分别为地下室4.90－0.05＝4.85m、一层5.35＋0.05＝5.40m。

取板厚为280mm的地下室顶板和600×

1200mm的梁进行验算。

（一）荷载计算

模板及方木自重标准值：

梁取0.5KN/m2，板取0.3KN/m2；

混凝土自重标准值：

24KN/m3；

钢筋自重标准值：

1.5KN/m2；

施工人员及设备荷载：

2.5KN/m2；

振捣砼时产生荷载：

2.0KN/m2；

荷载的组合按“‘建筑施工手册’第四版表8-69”组合。

计算板的强度时取：

F＝1.2×

（0.3＋0.28×

24＋1.5）＋1.4×

2.5＝13.724KN/m2

计算板的挠度时取：

F＝1.2×

24＋1.5）＝10.224KN/m2

计算梁的强度时取：

（0.5＋24×

1.2＋1.5）＋1.4×

2.0＝39.76KN/m2

计算梁的挠度时取：

1.2＋1.5）＝36.96KN/m2

（二）地下室顶板的模板验算

新浇混凝土均匀作用在楼板胶合板模板上，取板宽1000mm为计算单元，板下方木作为板的支承点，板的跨度为300mm。

1、板的强度验算：

M＝q∙l2；

δ＝≤fm；

上式中：

M：

弯距设计值（N∙mm）；

q：

作用在模板上的均布荷载（N/mm）；

q＝13.724KN/m2×

1.0m＝13.724KN/m

l：

次龙骨的间距，板的跨度（mm）；

δ：

受弯构件应力设计值（N/mm2）；

W：

截面抵抗矩；

W＝b∙h2；

fm：

模板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按建筑施工手册表2-98取值：

fm＝11.0N/mm2；

由δ＝≤fm；

（q∙l2）/（b∙h2）≤11N/mm2

∴l≤11b∙h2×

8/（6q）＝88×

1000×

182/（6×

13.724）＝588mm

2、模板的刚度验算

模板的最大挠度按模板设计跨度的l/250计算；

ω＝5q∙l4/（384E∙I）≤l/250；

ω：

简支梁的挠度（mm）；

q＝10.224KN/m2×

1.0m＝10.224KN/m

E：

模板的弹性模量（N/mm2）；

I：

模板的截面惯性矩（mm4）；

I＝b∙h3/12＝1000×

183/12＝4.86×

105mm4

∴l≤3384E∙I/（250×

5q）

＝3384×

9000×

4.86×

105/（250×

5×

10.224）

＝508mm

考虑到模板为多层胶合板，其力学性能与松木方有较大的差异，且多为新旧模板的混用，模板的跨度（小方木的间距）取300mm已能满足要求。

3、板下第一层方木（小龙骨）强度验算

板下第一层方木采用50×

100松木方按300mm间距设置，方木的跨度在900～1200mm之间，按最大间距的1200的二跨连续梁验算。

方

木的计算简图如下：

其中：

q＝13.724KN/m2×

0.30m＝4.12KN/m

分别计算施工荷载为均布荷载作用时和施工荷载为集中力作用于跨中时的弯距。

（1）当施工荷载为均布荷载作用时：

M1＝1000×

KM∙q∙l2＝1000×

0.125×

4.12×

1.22＝741.6N∙m

（2）当施工荷载为集中力作用时于跨中时：

M2＝1000（KM∙q∙l2＋KM∙F∙l）

＝1000（0.125×

10.224×

0.3×

1.22＋0.188×

3.5×

1.2）

＝788.98N∙m

取最大值M2＝788.98N∙m进行验算。

W＝b∙h2/6＝50×

1002/6＝83333.3mm3

δ＝M/W＝788.98×

103/83333.3＝9.47N/mm2＜fm＝13N/mm2

4、板下第一层方木（小龙骨）挠度验算

挠度验算时仅考虑恒载的标准值，q＝10.224×

0.3＝3.067KN/m

E＝9000N/mm2;

I＝b∙h3/12＝50×

1003/12＝4.17×

106mm4

ω＝Kω∙q∙l4/（100E∙I）

＝0.521×

3.067×

12004/（100×

4.17×

106）

＝0.88mm＜l/250＝1200/250＝4.8mm

5、板下第一层方木的抗剪验算

0.3m＝4.117KN/m

V＝KV∙q∙l＝0.688×

4.117×

1.2×

0.5＝1.70KN

τ＝3V/（2b∙h）＝3×

1.7×

103/（2×

50×

100）

＝0.51N/mm2＜fV＝1.4N/mm2

∴板下第一层方木的强度、刚度和抗剪验算结果符合要求。

6、板下第二层方木的强度验算

板下第二层松木方用2根50×

100方木并列，间距900～1200mm，跨度l＝900mm，按二跨连续梁验算。

计算简图如下：

由上层方木传下来的集中力F＝2V＝1.70×

2＝3.4KN

W＝bh2/6＝2×

1002/6＝1.67×

105mm2

M＝KM∙F∙l＝0.222×

3.4×

103×

0.9＝679.32N∙m

δ＝M/W＝679.32×

103/（1.67×

105）＝4.06N/mm2

7、板下第二层方木的挠度验算

由上层方木传下来的集中力F＝3.4KN；

E＝9000N/mm2；

I＝b∙h3/12＝2×

1003/12＝8.33×

106mm4；

ω＝Kω∙F∙l3/（100E∙I）

＝1.466×

9003/（100×

8.33×

＝0.49mm＜l/250＝900/250＝3.6mm

8、板下第二层方木的抗剪验算

由上层方木传下来的集中力F＝3.4KN

V＝KV∙F＝1.333×

3.40＝4.53KN

剪应力τmax＝3V/（2b∙h）＝3×

4.53×

2×

＝0.68N/mm2≤fv＝1.4N/mm2

∴板下第二层方木的强度、刚度和抗剪验算结果符合要求。

（三）梁模板的验算

1、梁底模板的验算

梁底板用18厚胶合板，板下龙骨采用50×

100方木，间距为300mm，与梁轴线垂直摆放，方木的跨度为900mm，支承在M1219型门架立杆的上支托上。

梁的验算截面为600mm×

1200mm。

由前述已知，计算梁的强度时，F＝39.76KN/m2；

梁的均布线荷载为：

q＝0.60×

F＝0.6×

39.76＝23.856KN/m；

按四跨连续梁计算梁底板最不利荷载组合的内力。

（1）梁底板的强度验算

M＝1000×

KM·

q·

l2＝1000×

0.121×

23.856×

0.302＝259.79N·

m

W＝b·

h2/6＝32400mm3

δ＝M/W＝259.79×

103/32400＝8.02N/mm2＜fm＝13N/mm2；

（2）梁底板的抗剪强度验算

V＝KV·

·

l＝0.620×

0.30＝4.44KN

τ＝3V/（2b·

h）＝3×

4.44×

600×

18）

＝0.62mm＜fV＝1.4N/mm2；

（3）梁底板的挠度验算

q＝0.6×

36.96＝22.18KN/m

E＝9000N/mm2

I＝bh3/12＝600×

183/12＝29.16×

104mm4

ω＝Kω·

l4/（100E·

I）

＝0.967×

22.18×

3004/（100×

29.16×

104）

＝0.66mm＜l/250＝300/250＝1.2mm

∴梁底板的强度、挠度和抗剪验算结果符合要求。

2、梁侧模板的验算

（1）振捣混凝土时对梁侧模板产生的荷载取4KN/m2；

（2）新浇混凝土对模板的侧压力计算：

本工程采用商品混凝土泵送，混凝土塌落度为140～160mm，掺外加剂，内部振捣；

新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值可按以下两式计算，并取其较小值：

F1＝0.22γct0β1β2V1/2

F2＝γcH

式中：

F――新浇筑混凝土对模板的