麓湖山2号大桥盖梁支架计算书Word文档格式.docx
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Φ180
1550×
240×
200
325+900+325
3
Φ140
1720×
220×
330+1060+330
4
5
1730×
（200～250）
335+1060+335
6
Φ220
支架施工图详见附图，施工图支架安全验算取梁的全截面高度。
按最不利的截面计算，选取序号5盖梁进行验算。
第二节、支架各构件力学性能
1、贝雷桁架
贝雷桁架采取双排单层形式成组，间距0cm，槽钢连接。
单层双排贝雷桁架力学性能如下：
截面特性：
J=500994.4cm4；
W=7157cm3；
[M]=1576.4KN·
m；
[Q]=490.5KN
贝雷桁架采取单排单层形式成组，槽钢连接。
J=250497.2cm4；
W=3578.5cm3；
[M]=788.2KN·
[Q]=245.2KN
2、10×
10cm木方
第三节、主要荷载取值
1、钢筋混凝土重力密度：
取26kN/m3；
2、施工荷载：
2.5kN/m2；
3、砼的振捣力:
2.0kN/m2；
4、钢模重量：
1kN/m2；
6、恒载分项系数取：
1.2；
动载分项系数取1.4；
第四节、侧模板支撑计算书
1、力学模型
假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2
为拉杆承受的拉力，计算图式如下图：
2、荷载计算
砼浇筑时的侧压力：
Pm=Kγh
式中：
Pm---新浇砼对侧模板的最大压力Kpa；
K---外加剂影响修正系数，掺外加剂时，K=1.2；
γ---砼的容重，取26kN/m3；
h---有效压头高度
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按30℃考虑（浇筑盖梁时间为4~12月份）：
则：
v/T=0.3/30=0.01<
0.035
h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×
0.01=0.469m
Pm=
Kγh=1.2×
26×
0.469=14.63（KPa）
砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
Pm=14.63+4=18.63kPa
盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：
P=Pm×
（H-h）+Pm×
h/2=18.63×
（2.5-0.469）+18.63×
0.469/2=42.2（KN）
3、拉杆拉力验算
拉杆（Φ20圆钢）间距1.2m，1.2m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
则有：
σ=（T1+T2）/A=1.2P/2πr2
=1.2×
42.2/（2π×
0.001）=80.6MPa<
[σ]=160MPa
4、竖带抗弯与挠度计算
设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=1.9m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。
竖带[14b的弹性模量E=2.1×
105MPa;
惯性矩Ix=609.4cm4;
抗弯模量Wx=87.1cm3
q0=18.63×
1.2=22.356kN/m
最大弯矩：
Mmax=
q0l02/8=22.356×
1.92/8=10.09kN·
m
σ=
Mmax/Wx=115.84MPa<
[σw]=210MPa
挠度：
fmax=
5q0l04/384×
2×
EIx=5×
22.356×
1.94/（384×
2.1×
108
×
609.4×
10-8）=0.0015m﹤[f]=l0/400=2.7/400=0.007m
第五节、钢底模板受力计算
底模采用组合钢模板，面板厚t=5mm，肋板高h=63mm，厚b=8mm，面板及肋板总高H=68mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。
1、钢模板力学性能
（1）弹性模量E=2.1×
105MPa。
（2）截面惯性矩：
I=［by23+By13-（B-b）（y1-t）3］/3
（公式1）
其中：
y1=［bH2+（B-b）t2］/［2（Bt+bh）］
=［5×
682+（300-8）×
52］/［2（300×
5+8×
63）］=7.59mm
y2=H-y1=68-7.59=60.41mm
将y1=7.59mm，y2=60.41mm代入公式1得：
I=［8×
60.413+300×
7.593-（300-8）（7.59-5）3］/3=62.99cm4
（3）截面抵抗矩：
W=I/y2=62.99/6.041=1.4cm3
（4）截面积：
A=Bt+bh=300×
63=20.42cm2
2、钢模板受力计算
（1）底模板均布荷载：
F=
F1+F2+F3=1.8×
2.6+2+2.5=51.3KN/m2
q=F×
B=51.3×
0.3=15.4KN/m
（2）跨中最大弯矩：
M=qL2/8=15.4×
0.32/8=0.17KN·
（3）弯拉应力：
σ=M/W=0.17×
103/1.4×
10-6
=121MPa＜［σ］=140MPa
钢模板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：
f=5qL4/384EI
=（5×
15.4×
0.34）/（384×
105×
62.99×
10-8）
=0.012mm＜L/400=0.75mm
钢模板挠度满足要求。
综上，钢模板受力满足要求。
第五节、底模背楞木方受力计算
根据受力情况，按（2.2~2.5）m盖梁最大截面进行计算，选取盖梁下底模背楞木方作为检算对象，背楞采用采用双层10×
10cm方木，按最大跨径为2.0米，方木长度为4米，按简支梁计算，其受力简图如下：
2、荷载分析
小背楞木方在底模板下布置间距为20cm，跨度为2.0cm，选取（2.2~2.5）m盖梁最大截面为检算对象，方木长度为4米，取简支梁进行计算。
（1）盖梁自重：
（2+2.5）/2×
1=58.5kN/m
（2）模板自重：
1×
1=1kN/m
（3）方木自重:
0.075×
3×
1=0.225kN/m
（4）砼的振捣力:
2×
1=2.0kN/m
（5）人、机、临设:
2.5×
1=2.5kN/m
荷载设计值：
q1=（
（1）+
（2）+（3））×
0.2×
1.2+（（4）+（5））×
1.4=（58.5+1+0.225）×
1.2+（2+2.5）×
1.4=15.7kN/m
3、受力计算
使用MIDAS/civil2010输入以上参数。
（1）、其支座反力图如下：
（单位：
KN）
RA=15.7KN,RB=15.7KN
（2）、其梁单元弯矩图如下：
（单位为：
KN·
m）分别为0KN·
m、7.9KN·
m、0KN·
m。
（3）其梁单元弯曲应力图如下：
KN/m2）0KN/m2、-11775.0KN/m2、0KN/m2。
（4）、其梁单元剪力图如下：
KN）-15.7KN、15.7KN。
（5）、其梁单元剪力应力图如下：
KN/m2）-1177.5KN/m2、1177.5KN/m2。
（6）其梁单元位移图如下：
m）
F=0.000m
4、强度、刚度、挠度分析
经计算，最大弯矩值Mmax=7.9kN·
m,最大弯曲应力σmax=11775.0KN/m2=11.8MPa<
12MPa；
最大剪力值Qmax=15.7kN,最大剪应力为τmax=1177.5KN/m2=1.2MPa<
1.9MPa；
项目
计算值
允许值
是否满足要求
最大正应力（Mpa）
11.8
12
满足受力要求
最大剪应力（Mpa）
1.2
1.9
挠度（mm）
第六节、双排单层贝雷梁受力计算
﹙1﹚、受力简图
﹙2﹚、荷载分析
墩柱两边各设一组双排单层贝雷梁，支撑于墩柱抱箍上，计算长度为3.35+10.6+3.35m，两侧贝雷片上下弦用槽钢连接。
取一侧的一片贝雷架纵梁为计算单元，受力范围为上部总荷载的四分之一。
1）墩顶盖梁荷载计算：
（1））盖梁自重：
（2.0+2.5）/2×
2.4/4=35.1kN/m
2.4/4=0.6kN/m
（3）小楞自重：
4×
4/4=0.3kN/m
（4）贝雷架自重：
2.7/3＝0.9kN/m
（5）砼的振捣力:
2.4/4=1.2kN/m
（6）人员及临设:
2.5×
2.4/4=1.5kN/m
q2=（1+2+3+4）×
1.2+（5+6）×
1.4=（35.1+0.6+0.3+0.9）×
1.2+（1.2+1.5）×
1.4=48.1kN/m
2）其他截面盖梁荷载计算：
（1）盖梁自重：
（2.25+1）/2×
2.4/4=25.4kN/m
2.7×
/3＝0.9kN/m
1.4=（25.4+0.6+0.3+0.9）×
1.4=36.4kN/m
﹙3﹚、盖梁受力计算
KN）RA=574.2KN、RB=593.1KN
m、-204.2KN·
m、439.0KN·
m
（3）、其梁单元剪力图如下：
KN）0KN、182.9KN、-391.3KN、398.4KN、-194.7KN、0KN。
（4）梁单元挠度计算
支架在荷载作用将发生弹性变形和非弹性变形，下面分别对弹性变形和非弹性变形挠度进计算
①、支架的非弹性挠度计算
贝雷桁架之间采用连接销连接，因此存在由于错孔引起的结构非弹性挠度f1，计算按12米跨径计算，由于桁架采用的是偶数节，则：
f1中=0.05×
n2×
α=0.05×
（4×
4）=0.8cm
②、弹性变形挠度计算：
理论依据：
按结构力学变形体虚荷载法计算，计算方法为叠加法、图乘法。
计算跨中挠度来校核支架刚度：
计算模型如下：
M=439q=48.1M=
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