满堂支架门洞计算Word下载.doc
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3、工程现场自然条件
详见施工图设计说明及本标段工程地质报告。
4、跨xx路之桥型及结构特点
桥墩号为400～403号，其桥型及结构采用（32.65+48+32.65）m，三跨等截面连续箱梁为单向预应力结构，梁高3.35m。
箱梁为单箱单室斜腹板截面，顶宽12.0m，底宽5.4m，两侧翼缘板悬臂宽各为2.65m，其根部厚65cm，距根部210cm处，翼缘板厚32.8cm，端部厚28.4cm，翼缘板底缘与腹板外缘相交处以R=20cm圆弧过度。
桥面设六面排水坡，以箱梁轴线对称120cm向桥轴线设2%排水坡，翼缘板区距翼缘板端部40cm起往翼缘板根部140cm设2%排水坡，再往根部40cm即距翼缘端
220cm起向翼缘端部设6%排水坡，其余箱梁顶部为平坡，即翼缘板顶端部40cm范围板厚增加2.8cm、260cm范围增厚2.4cm。
主墩（401#，402#）设中横隔梁，附墩（400#，403#）设端横隔梁，其上设1.7m×
1.15m（宽×
高）人孔。
箱梁内腔顶板倒角105cm×
35cm（长×
高）底板倒角50cm×
30cm（长×
高）。
401号、402号主墩承台结构平面尺寸为830cm×
1220cm（顺桥向×
横桥向），墩身宽（顺桥向）380cm，墩身长（横桥向）880cm，横桥向墩身两侧为圆端形（半径R=190cm），直线长500cm，401号墩身高550cm，402号墩身高650cm，垫石高35cm。
401号墩顶2.5m范围箱梁
底缘标高，即支座顶标高为11.433m，402号墩顶2.5m范围箱梁底缘标高为11.373m。
5、跨xx路连续梁支架布置与结构特点
本工程均采用满堂支架形式，支架采用轮扣型钢管脚手架。
既有路面部分的支架采用少支架形式。
A、支架布置
轮扣式钢管脚手架立杆的横向间距：
翼板部位为0.6m，腹板位置为0.3m，底板位置为0.6m；
支架纵横杆步距为1.2m。
支撑架立杆竖向拼接时，接缝应在同一水平面上。
为提高支架稳定性，必须设置斜撑（剪刀撑），纵向梁底正中设一道，两侧梁根部各设一道，横向跨中设一道，跨中至两墩之间各设一道。
斜撑（剪刀撑）采用普通钢管用扣件连接到立杆上，施工中，斜撑（剪刀撑）应随立杆的架设及时布置，不得遗漏。
B、满堂支架搭设组织
搭设以3～4人为一小组为宜，其中1～2人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。
施工人员共23人，施工时配以吊车、翻斗车辅助施工。
搭设时，要求至多二层向同一方向，或中间向两边推进，不得从两边向中间合拢搭设，否则中间杆件会因两测架子刚度太大而难以安装。
B、跨路部分少支架搭设方法
考虑到连续梁跨越常焦线，为保证施工期间车辆的正常行驶，连续梁部分支架采用少支架形式，并在既有路面保留一个4.5m的行车道。
少支架区主要由七部分组成：
模板系统（14mm厚竹胶板+60×
60mm木方）、横向分配梁I10、纵向分配梁双拼I28a及基础。
施工人员工10人，并配以25t吊车辅助施工。
满堂支架区横桥向脚手管布置间距：
腹板区@=30cm,底板区和翼缘板区@=60cm。
满堂支架区纵桥向布置间距@=60cm。
满堂支架区竖向步距@=120cm，共四排。
xx路中间满堂支架属
相步距为底层@=180cm，上面两层步距为@=120。
在脚手管上面布置8.0的槽钢，其布置间距@=60cm。
在槽钢上面布置10cm×
10cm方木，方木腹板区@=15cm，方木底板区和翼缘板区@=33cm。
方木上面布置14mm竹胶板。
其支架平面布置图见图一，横桥向立面布置图见图二，纵桥向立面布置图见图三。
为确定脚手管顶标高，需计算出脚手管顶中心位置的箱梁高及其箱梁底缘标高。
已知400#墩梁底标高为11.439，401#墩梁底标高11.433，402#墩梁底标高11.373，403#墩梁底标高11.321.
满堂支架部分地面标高：
11.321-0.014-0.1-0.08-0.13-0.1-1.2×
4-0.05=6.047
401#墩侧少支架基础标高：
11.433-0.014-0.06-0.28-0.1-0.1-0.2-0.1-1.2×
3-0.05=6.929
402#墩侧少支架基础标高：
11.373-0.014-0.06-0.28-0.1-0.1-0.2-0.1-1.2×
3-0.05=6.869
xx路中间满堂支架部分顶底托调节长度：
11.407-0.014-0.1-0.08-1.2×
2-1.8-0.1-6.504=0.409m
二、满堂支架部分箱梁底模验算
1、面板采用δ=14mm竹胶合板
根据多项工程应用经验，满足使用要求，故验算略
2、纵向次肋10×
10cm枋木验算
10×
10cm枋木力学特性及弹性模量：
Ix=833.3cm4
Wx=166.7cm3Ex=10×
103m
为简化计算将梯形均布载按等高均布载，并按最大值计算：
①腹板区纵向次肋10×
腹板区枋木布置间距@=15cm,计算跨度L=60cm,梁高3.28m
（1）腹板区砼载：
q砼=0.15×
3.28×
2.6=12.79（kg/cm）
（2）腹板区底模载：
q底模=0.15×
0.014×
1200=0.025（kg/cm）
（3）腹板区枋木自重：
q自=0.1×
0.1×
650=0.065（kg/cm）
（4）施工荷载
q施=0.15×
250=0.38（kg/cm）
q总=qi=13.26（kg/cm）
q总′=q总-q施=12.88
Mmax=q总L2/8=13.26×
60 2/8=5967（kg·
cm）
应力变形验算：
δ=Mmax/wx=5967/166.7=3.6Mpa＜［δ］=11Mpa
f=5q′总L4/（384EIx）=0.027cm＜［f］=L/400=0.15cm
②底板区纵向次肋10×
底板区枋木布置间距@=33cm,计算跨度L=60cm,梁高3.28m。
（1）底板区砼载：
q砼=0.33×
0.78×
2.6=6.7（kg/cm）
（2）底板区底模载：
q底=0.33×
1200=0.055kg/cm
（3）10×
10cm枋木自重载：
q自=650×
0.1=0.065kg/cm
（4）底板区内模载：
q底内=0.33×
90=0.30kg/cm
（5）施工荷载：
q施=0.33×
250=0.83kg/cm
q总=qi=7.95（kg/cm）
q总′=q总-q施=7.12（kg/cm）
Mmax=q总L2/8=7.95×
602/8=3577.5（kg·
应力应变验算：
δ=Mmax/wx=3577.5/166.7=2.15Mpa＜［δ］=11Mpa
f=5q′总L4/（384EIx）=0.01＜［f］=L/400=0.15
③翼板区纵向次肋10×
翼板区枋木布置间距@=50cm计算跨度L=60cm
（1）翼板区砼载：
q砼=0.5×
0.678×
2.6=8.8（kg/cm）
（2）翼板区底模载：
q底=0.5×
90=0.45kg/cm
（3）10×
q自=650×
（4）施工荷载：
q施=0.5×
q总=qi=10.57kg/cm
q总′=q总-q施=9.32kg/cm
Mmax=q总L2/8=10.57×
602/8=4756.5（kg·
δ=Mmax/wx=4756.5/166.7=2.9Mpa＜［δ］=11Mpa
f=5q′总L4/（384EIx）=0.02cm＜［f］=L/400=0.15cm
三、横向分配梁槽8.0验算
1.腹板区横向分配梁槽8.0验算：
【8.0力学特性及弹性模量：
Ix=101.3cm4Wx=25.3cm4
E=2.1×
106计算跨度30cm
荷载计算：
（1）腹板区砼载：
q砼=0.6×
2.6=5.12=51.2kg/cm
（2）腹板区底模载：
q底=0.6×
36.5=0.22kg/cm
（3）施工载：
q施=0.6×
250=1.5kg/cm
（4）【8.0自重：
q自=0.08kg/cm
q总=qi=53kg/cmq总′=q总-q施=51.5kg/cm
Mmax=q总L2/8=53×
302/8=5962.5kg·
cm
应力变形验算：
δ=Mmax/wx=5962.5/25.3=23.6Mpa＜［δ］=170Mpa
f=5q′总L4/（384EIx）=0.0026＜［f］=L/400=0.075
2.底板区横向分配梁【8.0验算
计算跨度60cm
荷载计算：
（1）底模区砼载：
q砼=0.6×
2.6=12.17kg/cm
（2）底板区内模载：
90=0.54kg/cm
（3）底板区底模载：
（4）底板区施工载：
q施=0.6×
（5）底板区分配梁自重载：
q自=0.08kg/cm
q总=14.51kg/cm
q总′=13.01kg/cm
Mmax=q总L2/8=14.51×
602/8=6529.5（kg·
应力应变验算：
δ=Mmax/wx=6925.5/25.3=25.8Mpa＜［δ］=170Mpa
f=5q′总L4/（384EIx）=0.001＜［f］=L/400=0.15
1.翼板区横向分配梁【8.0验算
荷载计算
（1）翼板区砼载：
0.68×
2.6=10.58kg/cm
（2）翼板区底模载：
（3）翼板区脚手管支架载：
q支=0.6×
22=0.132kg/cm
（4）翼板区枋木重：
q枋=0.6×
0.65/5=0.078kg/cm
（5）翼板区【8
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