号楼外脚手架搭设施工方案Word文件下载.docx

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Ⅲ级

外装修作法

内装修作法

门窗

木门、彩铝窗

顶棚

白色涂料

外墙面

喷涂料

内墙面

屋面

蛭石、炉渣保温找坡层、SBS防水、带阁楼，瓦屋面

楼地面

水泥砂浆

2．外架设计

2.1地上结构为底框砖混结构，建筑高度为22.8M，外架选用：

单排钢管扣件脚手架。

2.2根据1#楼的结构布置，1#楼南侧外架搭设在一层底商顶部的平台上，东西两侧及北侧采用悬挑架宽度距墙1000mm；

2.3布置：

沿建筑物周围封闭式布置。

2.4立杆间距：

纵向间距1500mm，距墙最窄处400mm；

2.5大横杆间距：

第一步横杆距离地1500mm，往上间距均为1200mm；

2.6小横杆布置于立杆与大横杆交接部位，不得遗漏；

2.7剪刀撑：

每侧边除两面端头布置外，剪刀撑中心距15M一道，剪刀撑拟用单管连接。

1、拉接点布置：

底排悬挑架每隔1.5m由墙体上预留的架孔中伸出，在出墙部位设置一根通长的钢管与架孔中伸出的短管用扣件扣好，室内用短钢管固定，沿竖向每二层设置一道连墙点，采用预留架眼，用脚手管穿墙，室内用短杆固定。

底层悬挑部位满铺架板，用安全网兜牢，以防上部坠物坠落伤人。

在立杆内侧，脚手架满挂绿色密目安全网；

2、每三层作业工作面满铺竹架板，铅丝绑扎牢固，下用密目网兜牢；

3.技术要求

3.1相临立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻横杆的距离不宜大于步距的三分之一，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大），不得隔步设置或遗漏；

3.2立杆侧弯不大于架空的1/300，同时控制其绝对偏差值，对于本工程绝对偏差不大于50cm；

3.3大横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一；

同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50cm；

相邻的横杆应错开布置在立杆的内侧；

3.4小横杆：

贴近立杆布置，搭于大横杆上，用直角扣件扣紧；

3.5剪刀撑：

联系四根立杆,斜杆与水平面夹角大于45度，小于60度；

3.6在脚手架搭设之前,必须对进场的脚手架配件进行严格检查,禁止使用规格和质量不合格的杆配件；

3.7周边脚手架应从一个角部开始向两边交圈搭设，边长≥20M的，亦应适量设置抛撑；

3.8脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6M。

3.9脚手板采用平接时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100-200mm之间。

3.10安全通道设在靠东第一单元门处，入口处悬挂明显安全标志，楼梯部位设置红白相间钢管护身栏杆高1200mm。

4．安全要求

4.1分段进行搭设必须保证各段间外架连接牢固，建筑物周边外架接口必须牢固，不得断开。

4.2工人在架上进行搭设作业时,作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予以临时固定。

工人必须佩带安全帽，配挂安全带。

不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。

4.3六级以上大风、大雨不得进行高空作业。

4.4外脚手架搭设操作工人严禁酒后作业；

4.5作业施工段，满铺跳板，双侧设置护身栏，指定地点设施通道，其它端口进行封闭，严禁施工人员翻越。

4.6外架使用必须明确标识通道位置。

4.7通道出口搭设护头棚，并设置醒目标志牌。

4.8脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后方可允许投入使用或继续使用：

1、搭设完毕后；

2、连续使用达到六个月；

3、施工途中停止使用15天以上，在重新使用之前；

4、在遭受暴风、大雨等强外力因素作用之后；

5、在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时；

4.9在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件；

4.10严禁在架上嬉闹或坐在栏杆上等不安全的地方休息；

4.11及时清理架面上的杂物，在任何情况下，严禁自架上往架下抛掷材料物品和倾倒垃圾。

5、外脚手架的验算

主楼外装修脚手架最高达设高度为22.5米，钢管步距1.5米，排距0.9米，立管纵距1.5米；

垂直方向拉接H1=3.6m,水平向拉接L1=4.5m,钢管采用φ48×

3.5，施工荷载Qk=2.0kN/m2。

根据已知条件可知：

b=0.9m,l=1.5m,b1=0.45m,h=1.5m,施工按2层计算，铺设架板按4层考虑。

拉接点高H1=3.6m,L1=4.5m,Qk=2.0kN/m2。

5.1、验算单根钢管立杆的局部稳定

按公式：

N1/φ1A1+σM≤KA·

KH·

f验算

式中N1—为最不利立杆的轴力，假设活荷载在操作层上均分布。

KA—为与立杆截面有关的调整系数。

当脚手架内、外排均采用单根钢管时，KA=0.85。

KH—计算高度调整系数KH=1/（+H/100）

=1/（1+H/100）

=1/（1+22.5/100）=0.816

f—钢管的抗压强度设计值，f=205N/mm2。

N1按下式计算：

N1=1/2×

1.2×

n1×

NGK1+（0.5×

0.9）（1.2NGK2+1.4NQk）/1.4

上式加号前项为上面30步架钢管与扣件重；

加号后面为上面30步架上铺设4层脚手板、物品及两层活荷载对内立杆的轴心压力；

NGK1—脚手架自重产生的轴力，高为一个步距宽为一个纵距的脚手架，自重可由表4-4-4查取；

NGK2—脚手架附件及物品重产生的轴力，一个纵距脚手架的附件及物品重，可由表面4-4-5查取；

NQk—一个纵距内的脚手架施工、荷载标准值产生的轴力，可由表4-4-6查取；

n1—脚手架步距数；

∴N1=1/2×

20×

0.411+0.45（1.2×

2.95+1.4×

4.2）/1.4

=4.932+3.028

=7.960KN

由λ1=h/i=1500/15.78=95.06，查表4-4-7得￠1=0.626

由于QK=2.0KN/m2∴σM=35N/mm2

单根钢管截面面积A1=489mm2

由于计算部分为单根做立杆∴KA=0.85

KH仍按前计算值KH=0.625

N1/φ1A1+σM=7.960/（0.626×

489）+35=35.02N/mm2

KAKH·

f=0.85×

0.625×

205=108.9N/mm2＞35.02N/mm2

∴安全

5.2脚手架与主体结构连接点抗风强度验算及风荷载作用的架子整体稳定验算。

本工程地点的基本风压W0=0.35KN/m2

试验算连墙点的抗风强度，并验算风荷载作用下架子的整体稳定

解：

（1）计算风压标准值

由《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87），并根据脚手架计算有关规定乘以0.75调整系数

∴W=0.75βzUz.Ustw.W0

根据钢管脚手架计算的有关规定，β2=1

式中Uz—风压高度系数，根据脚手架高度60m及城市市郊地面粗糙度B类，查规范（GBJ9-87）表6.2.1得Uz=1.77，

Ustw—脚手架的风压体型系数，根据规范（GBJ9-87）表6.3.1第32项查得公式Ustw=￠Us（1—ηn）/（1—η），本题双排脚手架，n=2，∴Ustw=￠Us（1+n）

￠—挡风系数，对无封闭防护的脚手架，本题h=1.5m，L=1.5m,查表4-4-2得￠=0.111。

根据规范GBJ9-87表6.3.1由

Wod2=0.35×

0.0482=0.00081＜0.002得Us=1.2

由￠=0.111、立杆纵距/立杆横距=1.5/0.9=1.67查规范（GBJ9-87）表6.3.1得η=0.9

∴μstw=0.111×

（1+0.9）=0.253

w=0.75βzμzμstwWo=0.75×

1×

1.77×

0.253×

0.35=0.1176kN/m2

（2）验算连墙点抗风强度

风荷载作用对每个连墙点产生的拉力或压力

Nt=1.4HALAW=1.4×

3.6×

4.5×

0.1176=2.667kN

一个扣件的抗滑能力设计值为6.0kN，大于2.667kN

（3）验算架子整体稳定

按公式验算：

N/φA+M/bAL≤KA·

f

式中N—格构式压杆的轴心压力；

M—风荷载作用对格构式压杆产生的弯矩，可按M=qH12/8计算；

φ—格构式压杆的整体稳定系数，安换算长细比λcx=μλx由表3-4-7查取；

A—脚手架内、外排立杆的毛截面积之和；

A1—内排或外排立杆危险截面的毛截面积；

λx—格构式压杆的长细比，由表4-4-8查取；

μ—换算长细比系数，由表4-4-9查取；

1）求N值

最底部压杆轴力最大，为最不利。

先求双钢管部分，每一步一个纵距脚手架的自重N1GK1

N1GK1=NGK1+2×

1.5×

0.0376+0.014×

4

（钢管增重）（扣件增重）

=0.411+0.1128+0.056=0.5798kN

N=1.2（n1NGk1+n11N1Gk1+NGk2）+1.4NQk

=1.2×

（20×

0.411+20×

0.5798+2.95）+1.4×

4.2=33.20kN

2）计算ф值

由b=0.9m，H1=3.6m,计算λχ

λχ=H1/（b/2）=3.6/（0.9/2）=8.0,

由b=0.9m，H1=3.6m,查表4-4-9得：

μ=23

∴λ0x=μ·

λχ=23×

8.0=184查表4-4-7得：

ф=0.211

3）计算作用于格构式或压杆的风荷载q

q=1.4LW=1.4×

0.1176=0.247kN/m

M=qH12/8=0.247×

3.62/8=0.4kN·

m

M/bA1=0.4×

106/（900×

489×

2）=0.454N/mm2

根据前知N/φA=33.2×

103/（0.211×

4.893×

102×

4）=80.39N/mm2

N/￠A+M/bA1=80.39+0.454=80.84N/mm2

KA·

f=89.69N/mm2＞80.84N/mm2

5.3验算小横杆、大横杆的强度与变形

小横杆间距为C=0.75m

（1）小横杆计算

1）强度计算

最不利荷载组合为q恒+q活,因为q恒所占比重较小，因此可偏于安全简化，按下式计算Mmax·

Mmax=1/8（q活+q恒）b2=1/2qb2

q=1.2（GkC+qk）+1.4kQQMC

Gk—脚手板自重,查表4-4-20得,Gk=0.3KN/m2;

C—小横杆间距，C=0.75m;

gk—钢管单位长度的自重，查表4-4-18得,gk=38N/m;

QM—施工载标准值,QM=2000N/mm2

∴q=1.2（300×

0.75+38）+1.4×

2000×

0.75=2835N/m

Mmax=1/8×

2835×

0.92=287N·

m

按下式验算抗弯强度

σ=Mmax/Wn≤f

式中W