号楼塔吊基础施工方案新Word文档下载推荐.doc
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预埋材料采用塔吊标准节。
安塔吊基础时固定在钢筋网上，定好标高后再进行基础承台的浇注。
现以江西中天机械有限公司生产的TC5610式塔吊，对塔吊基础结构进行设计与复核验算：
（一）、已知塔吊的相关技术参数
塔吊总重：
418.6KN[=（自重+其他活载）×
增大系数]〈塔吊独立自重（整机重量）318.90KN〉，其中前臂长48.0m，平衡臂长14.0m，平衡尾石共重9.75.0t，塔身标准节截面1.6m×
1.6m×
2.50m。
塔身的截面尺寸为1.60m×
1.60m，塔吊基础面受力情况：
塔吊基础面所承受的倾翻力矩M=1220.0KN·
m，垂直力Fk=473.0kN，水平力Hk=24.0KN；
桩基础采用4条Φ800钢筋混凝土桩，桩底入泥岩层1.00米，且桩长不得小于10.0米考虑，单根桩底的地基承载力R=1100Kpa考虑。
（二）、塔吊基础设计与相关的计算
1、根据说明资料塔吊基础面的受荷数据由TC5610的塔吊使用说明书中所提供的相关数据和参数如下：
（1）、基础面所承受的弯矩Mk=1220.0KN•m；
（2）、基础面所承受的垂直力：
Fk=473.0KN（含吊重物60KN时对基础的垂直力）；
（3）、基础面所承受的水平力：
Hk=24.0KN。
2、塔吊基础截面尺寸的设计
塔吊基础采用4Φ800mm人工挖孔桩支承，详见塔吊基础平面图，桩长不小于10.0米，且嵌入泥岩层不小于1.0米。
桩承台的截面尺寸为5.0m×
1.42m（b×
l×
h）承台底面所承受的弯矩值：
M=1220.0+24.0×
1.42=1254.08KN·
m
承台的自重：
Gk1=5.0m×
1.42m×
25.KN/m3=887.5KN（G=Vt）单桩的自重：
Gk2=25.00×
π×
r2×
t
=25.00×
0.402×
10.0
=125.60KN；
群桩的自重：
Gk=Gk1+4Gk2=887.5+4×
125.60=1389.9KN
3、单桩的承载力计算
（1）、单桩的轴心竖向力作用下的相关计算
Q=（418.6+887.5）÷
4=326.53KN
（即单桩最大承载力）
（2）、偏心竖向作用力下的相关计算
Qimax=（Fk+G）÷
n+Mxyi/Σ+Myxi/Σ
=（473.0+1389.9）÷
4.0+1254.08×
1.50÷
（4.0×
1.502）
=778.83KN
（3）、水平力作用下的相关计算
Hik=Hk/n=24.0÷
4.0=6.0KN
4、单桩允许承载力特征值的计算与复核验算
（1）、单桩竖向承载力特征值计算与复核：
a、按勘探资料计算
Ra=qpaAp+μp∑qsiali
=800.0×
0.5024+0.80×
（30×
0.6+35×
2+13×
1.70+60×
0.4+45×
3.5+60×
1.8）
=1105.72KN＞778.83KN
满足要求
b、按照桩身混凝土强度轴压承载力计算
Qa=ψcfcAp>
Q
Apfcψc=0.5024×
10.0×
0.60=3014.4KN>
Q=326.53KN
满足设计要求
Ψc-桩支承力稳定系数
Ψc=0.60，Ap=0.402π=0.5024m2
5、塔吊基础承台和支承桩抗倾覆验算
（1）、倾覆力矩的计算
M倾=M=1244.0KN·
m
（2）、桩的抗拔极限承载力的计算（按桩基础设计技术规范的公式计算）
Rta=up∑λiqsiali+0.90G0
=0.80×
（0.6×
0.7×
30+2.0×
35+1.7×
0.6×
13+0.4×
0.8×
60+3.5×
0.85×
45+1.8×
60）+0.90×
125.60
=789.61+113.04=902.65KN
G0—桩自重，地下水位以下取有效重度计算；
qsia—桩侧土摩阻力特征值；
up—桩周长；
λi—抗拔摩阻力折减系数。
本工程的地质土层状况和相关的土体参数值的具体情况如下所示（该塔吊基础工程桩的地质参照ZK20的相关资料）：
序号
土体名称
土体厚度（m）
λ
桩侧阻力值qsia（kPa）
1
素填土（松散）0.2.
----
10.0
2
粉质粘土1
1.0
0.6
35.0
3
圆砾
0.80
0．7
30.0
4
粉质粘土
2.0
0．7
35.0
5
粉砂
1.70
0．6
13.0
6
泥岩1
0.4
0．8
60.0
7
砂岩1
3.50
0.85
45.0
8
1.80
0.8
60.0
9
泥岩2
--------
100.0
（3）、抗倾覆力的计算
M抗=0.50×
（Fk+Gk1）×
b+∑Rtaibi
=0.50×
（473.0+887.5）×
5.0+[902.65×
1.35+902.65×
4.35]×
2
=2745+10290.21=13691.46KN·
K=M抗/M倾=13691.46÷
1254.08.0=10.91＞1.60
6、塔吊基础桩承台的抗冲切验算
γ0FL≤2[βox（bc+αoy）+βoy（hc+αox）]βhpfth0（按照国家地基基础设计规范8.5.17-1的公式计算）
1302.32KN＜2×
[1.639×
（0.96+0.192）+1.639×
（0.96+0.192）]×
0.97×
1100.0×
0.96=3867.83KN
式中部分参数计算：
αox=αoy=0.30m＞0.20h0=0.20×
（1.0-0.04）=0.192m，
故取αox=αoy=0.3m；
λox=αox/h0=0.3/h0=0.3÷
0.96=0.0.3125=λoy
βox=0.84÷
（λox+0.20）=0.84÷
（0.3125+0.20）=1.639=βoy
bc=hc=0.96m；
γ0=1.0（按地基基础设计规范的要求，建筑安全等级系数为1.10）；
Fl=F-ΣNi=4×
（778.83-1389.9÷
4.0）KN=1725.42KN（ΣNi为桩体的净反力之和，同时扣除承台和桩的自重）Ft=1.10N/mm2（C20混凝土）FL—扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上相应于荷载效应基本组合的冲切力设计值；
h0—冲切破坏锥体的有效高度；
βoy—受冲切承载力截面高度影响系数，其值按照《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）中第8.2.7条规定取用；
βox、βoy—冲切系数；
bc、hc—塔吊柱截面尺寸；
βhp=0.96
7、塔吊基础桩承台抗剪切验算
Vl=F-ΣNi=4×
4.0）=1725.42KN（为单边桩的净反力之和,同时扣除承台的自重）
Vp=ββhsftb0h0
=1.33×
0.9113×
1.1×
10.03×
5.0×
0.96
=13149.4KN＞V1=1725.42KN
满足设计要求
式中部分参数的计算：
b0=5.0m，
h0=0.96m；
γ0=1.00（建筑桩基础的安全等级系数）
β=1.75/（λ+1.00）=1.33
λ=ax/h0=0.3/0.96=0.3125，ft=1.10N/mm2；
8、塔吊基础承台面底板的抗弯矩计算和配筋计算
Mx=∑Niyi=2×
4）×
（1.50-1.60÷
2）=603.897KN·
My=455.81KN·
As=γ0M/（0.9fyho）=1.00×
455.81×
106÷
（0.9×
310×
960）
=1701.8mm2
塔吊基础承台底板每一米的配筋：
1701.8mm2÷
5.0m=340.36mm2
配双层双向φ16＠150
As=1340mm2>
340.36mm2
As=1340×
=6700mm2
AS’=ρbh=0.1%×
5000×
1420=7100mm2（基础承台配筋量的计算）
AS’=7100mm2＞As=1340×
5.0=6700mm2
上下两层网筋之间采用φ10＠300的箍筋作为联系筋（基础承台的配筋见附图所示）。
9、人工挖孔桩的截面配筋按照最小构造筋的要求（以0.5%）计算
AS1＝ρA＝0.5%×
πｒ2＝0.5×
4002＝2512mm2
其桩体截面的配筋为17Φ16，As=3417mm2＞2512mm2；
箍筋φ8＠250
结论：
通过上述计算后，各项指标均满足要求，所以，本基础按如下要求进行施工：
1、塔吊基础采用四桩桩上承台基础，桩身混凝土采用C20,钢筋采用8Φ16箍筋φ8＠250，桩长从自然地面下开始不少于10米。
2、承台基础混凝土为C35，钢筋采用二级钢，钢筋配双层双向φ16＠150上下两层网筋之间采用φ10＠300的箍筋作为联系筋。
桩体的配筋具体详见附图所示。
三、安装前准备工作
1、组织准备好25吨吊车一台，常规配备安装工具及吊具一批。
2、配备落实好安装人员：
指挥
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