高跨梁模板扣件式计算书文档格式.docx
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新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.4
非自定义:
0.24
风压高度变化系数μz
0.74
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（B）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
800
梁两侧立柱间距lb（mm）
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
800、800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
400
梁底增加立柱根数
每跨距内梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑主梁最大悬挑长度（mm）
300
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
6000
按四等跨连续梁计算，简图如下：
W＝bh2/6=250×
15×
15/6＝9375mm3，I＝bh3/12=250×
15/12＝70312.5mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
1.45）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
0.25＝11.7kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
1.45]×
0.25＝11.26kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
0.25＝0.44kN/m
q2＝[G1k+（G2k+G3k）×
b＝[0.1+（24+1.5）×
0.25＝9.27kN/m
1、抗弯验算
σ＝Mmax/W＝（0.107×
11.26×
0.22+0.121×
0.44×
0.22）×
106/9375＝5.37N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/（100EI）＝0.632×
9.27×
2004/（100×
6000×
70312.5）＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×
0.2+1.223×
0.2＝2.68kN
标准值（正常使用极限状态）
R'
max＝1.143q2l＝1.143×
0.2＝2.12kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
计算简图如下：
承载能力极限状态
正常使用极限状态
承载能力极限状态：
面板传递给小梁q1＝2.68/0.25＝10.73kN/m
小梁自重q2＝0.9×
（0.3-0.1）×
0.2＝0.05kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
2）]×
（0.4-0.25/2）/2×
0.2+0.9×
0.5×
（1.45-0.12）×
0.2＝0.32kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×
（0.8-0.4-0.25/2）/2×
正常使用极限状态：
面板传递给小梁q1＝2.12/0.25＝8.48kN/m
小梁自重q2＝（0.3-0.1）×
0.2＝0.04kN/m
梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=（0.1+（24+1.1）×
0.12）×
0.2+0.5×
0.2＝0.22kN
梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=（0.1+（24+1.1）×
小梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.53×
106/64000＝8.3N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
Vmax＝1.628kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
1.628×
1000/（2×
80）＝0.51N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
小梁变形图（mm）
νmax＝1.05mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
4、支座反力计算
R1＝1.63kN，R2＝1.63kN
R1＝1.25kN，R2＝1.25kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3.2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
11.36
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.73
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
由上节可知R＝max[R1，R2]＝1.63kN，R'
＝max[R1'
，R2'
]＝1.25kN
主梁弯矩图一（kN·
主梁弯矩图二（kN·
σ＝Mmax/W＝0.52×
106/4730＝110.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2
主梁剪力图一（kN）
主梁剪力图二（kN）
Vmax＝3.42kN
τmax＝2Vmax/A=2×
3.42×
1000/450＝15.2N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图一（mm）
主梁变形图二（mm）
νmax＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
4、扣件抗滑计算
R＝7.39kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝7.39kN≤8kN
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
450
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210
长细比满足要求！
1、风荷载计算
Mw＝0.92×
ωk×
la×
h2/10＝0.92×
0.24×
0.8×
1.82/10＝0.07kN·
m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×
[1.2×
1.45）+0.9×
0.25＝10.58kN/m
2）小梁验算
F1＝0.9×
0.12）+0.9×
1]×
0.2＝0.12kN
F2＝0.9×
q1＝9.72kN/m
q2＝0.05kN/m
同上四～六计算过程，可得：
l01=kμ1（hd+2a）=1.217×
200）=3204.848mm
λ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[5.94+0.9×
（0.5+（24+1.1）×
1]×
（0.8+0.4-0.25/2）/2×
0.8，5.94+0.9×
（0.8+0.8-0.4-0.25/2）/2×
0.8]+0.07/0.8＝8.15kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝8.15×
103/（0.18×
450）+0.07×
106/4730＝116.08N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.217×
1800=3844.503mm
λ2＝l02/i＝3844.503/15.9＝241.793，查表得，φ2＝0.126
（0.75+（24+1.1）×
（0.8+0.4-0.25/2
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