电除尘器基本参数的计算Word文件下载.docx

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12 

14

电极高度：

hf（m） 

1.744 

2.216 

2.716 

3.196

bf－－每一块辅助电极的投影宽度（m）

当采用压制板时：

当采用轧制板时：

2－－计正反两个表面

4－－每组沿电场高度共排4块

3）任意极距下单电场的实有收尘面积

4）将该电场核计为常规极距时的收尘面积

（当选配适当时K≥1）

b－－该电场实际极距（mm）

K－－折算系数

5）每室的槽板收尘面积

0.72－－槽板两个表面均为收尘面，每米高计0.72m2

H－－槽板高度（m）

N－－每室槽板总块数

目前已完成以下规格：

通流截面F：

58.3 

108 

145 

151 

165 

170 

194 

216

H：

7.4 

10.8 

8.8 

11

N：

45 

59 

78 

79 

87 

114 

106 

118

6）每个室的实有收尘面积

n－－每室电场数

7）每个室的标称收尘面积（即将该室核计为常规极距时的收尘面积）

8）据此，除计算实有的比积尘面积（f）和驱进速度（ω）外，还需计算计为常规极距时的比积尘面积（f300）和驱进速度（ω300）：

Q－－通过单室的烟气量（m3/s），

Q0－－原始参数提供的单室烟气量（m3/s）

k0－－漏风率

η－－除尘效率

2.关于效率的说明

效率分保证效率（η保）和设计效率（η设）两种。

保证效率即甲方要求达到的效率。

设计效率一般比保证效率取较高的值。

据近期热工所参数设计中的选值，估计通常相差如下幅度：

η保（%） 

95 

98 

98.5 

99 

99.5

η设（%） 

96 

98.9 

99.3 

99.7

裕度 

7.45% 

7.35% 

7.39% 

7.75% 

9.64%

据推测，裕度按下式计算：

前期工作中，一般应按实际和标称两种情况分别计算总收尘面积、比积尘面积和驱进速度，并且分别算出保证效率和设计效率。

为经营需要，在报价材料中应写出诸参数的标称值、保证效率和设计效率。

二.选配卸灰器出力时，各电场收尘效率的计算

卸灰器出力要留有一定的裕度，既应满足各电场可能出现的最大收灰量，又要适应当下部输灰故障造成灰斗非正常积灰时对超额储灰量的疏通。

1.各电场等效收尘率ηi的理论计算值

η－－总收尘效率

n－－串联电场个数

2.考虑特殊工况时，各电场可能出现的绝对收尘效率的最高值

I）第一电场：

根据粉尘粒度及串联电场数的多少做适当调整。

粒度小，电场数多宜取较低值。

II）第二电场：

要考虑当第一电场停电只起沉降作用（其效率计为15%~20%，视粉尘粒径及烟速大小而定，当粒径小、烟速高时宜取较小值）时，第二电场成为送电首电场的可能。

此时该第二电场的相对收尘效率粗计为90%，因此有

III）第三电场：

要考虑当第一、第二电场同时停电只起沉降作用（其第一电场沉降效率如前述，并简化取作15%，第二电场沉降率粗计为5%）时，第三电场成为送电首电场的可能。

此时该第三电场的相对收尘效率粗计为85%，因此有

IV）第四电场：

由于第一、二、三电场同时停电的可能极小，并且卸灰器不宜选多种规格，因此第四电场及以后诸电场卸灰量建议可按第三电场计算，其卸灰器宜照第三电场选配。

3.各电场效率的浮动范围

IV）第二电场：

4.我厂现有卸灰器容量的说明

我厂现有卸灰器的叶轮及外壳均相同，仅靠选配不同的减速机转速来限定卸灰量。

卸灰量分理论计算出力和实际出力两种。

前者按叶轮容灰体积和转速进行计算；

后者则是在该理论计算值的基础上乘以考虑叶轮充满程度和粘灰情况的工况系数k所得。

通常k值随灰的粘性、粒径、温度和受湿情况而变。

粘性愈大、粒径愈小、温度愈低、受湿愈严重则k值愈小，极端情况k=0（偶尔出现的叶轮结成一个圆柱磙子的现象即属于此）。

我厂现有卸灰器的参数大致如下：

减速及型号 

理论卸灰量（m3/h） 

实际出力（m3/h）

XWD2.2－5－1/43 

72 

~40

XWED1.5－63－1/121 

25 

~17

XWED1.5－63－1/289 

~7

三.关于基础荷载计算的简要说明

1.基础荷载包括轴向力（N）、剪力（Q）和弯矩（M）三项，当基础与支座不发生偏心时，M=0。

2.基础荷载是对除尘器壳体进行结构分析计算中，所得出的最大支座反力。

（它不能以简单的荷载投影分摊法向各柱顶分配，但是有很相似的工程可作参照时，采用类比法选值还是可以的。

）

3.聚四氟乙烯板的摩擦系数统一取作：

k=0.08

4.关于地震荷载计算的部分说明

A）当设方已经给定地震作用下的水平加速度α时，地震荷载可直接计算：

Q0－－总水平地震荷载

M－－产生地震荷载的除尘器部分总质量，包括自重和积灰重量

α－－设方给定的地震水平加速度，通常以α=kg的形式给出

B）当设方只给定了地震烈度时，应按照《工业与民用建筑抗震设计规范TJ11－78》计算：

C－－结构影响系数。

当为钢筋混凝土框架基础时C=0.3；

钢框架基础时C=0.25；

独立钢柱基础时C=0.3

W－－产生地震荷载的除尘器部分总质量，包括自重和积灰重量

α1－－相当于结构基本周期T1的地震影响系数，它与场地土类别φ、地震烈度高低αmax、结构基本周期T有关，并按《工业与民用建筑抗震设计规范TJ11－78》的图2查算。

φ－－场地土影响系数。

稳定岩石时φ=0.2；

饱和松砂、软塑至流塑的轻亚粘土、淤泥和淤泥质土、冲填土以及其它松软的人工填土时φ=0.7；

除上述二类以外的一般稳定土时φ=0.3。

一般原始资料未给出此值，对于建电厂的场地可粗略地按φ=0.3考虑。

αmax－－地震影响系数的最大值。

当设计烈度为7度、8度、9度时，αmax分别取0.23、0.45、0.90；

T－－基础框架结构基本周期。

当设计院未给定时，可取保守值T≤0.3S，此时即α1=αmax。

根据已做成的200MW~300MW机组工程除尘器10m左右高的钢筋混凝土框架基础，其结构基本周期一般为（0.7~1.3）S，并且随着高度增大，周期增长。

注：

此种计算是极简化的方法，即把整台除尘器简化为一个质点体系，框架结构简化为刚度沿高度分布比较均匀的情况，实际结构较此远复杂的多。

C）总水平地震荷载的分配

将总水平地震荷载应按X、Y两个方向分配到对该向限位的每个支座上，分配系数有两种简化考虑：

I）均匀分配法：

设在地震力方向上限位的某支承座的个数为n，每个支座分配到的地震水平力为Qi，则

II）按质量比例分配法：

设地震力方向上限位的某支承座的个数为n，每个支座分配到的地震水平力为Qi，限位的某个支承座的竖向荷载为Ni，则

Ⅱ）法比Ⅰ）法交接近实际。