塔吊5013基础计算书Word文件下载.docx
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最大起重力矩M2（kN.m）
630
平衡臂自重G3（kN）
45
平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）
6.4
平衡块自重G4（kN）
146
平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）
12.2
2、风荷载标准值ωk（kN/m2）
工程所在地
浙江杭州市
基本风压ω0（kN/m2）
工作状态
0.2
非工作状态
0.45
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度
B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
风振系数βz
1.59
1.69
风压等效高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk（kN/m2）
0.8×
1.2×
1.59×
1.95×
1.32×
0.2＝0.786
1.69×
0.45＝1.879
3、塔机传递至基础荷载标准值
塔机自重标准值Fk1（kN）
202.7+62.5+4.9+45+146＝461.1
起重荷载标准值Fqk（kN）
竖向荷载标准值Fk（kN）
461.1+60＝508.2
水平荷载标准值Fvk（kN）
0.786×
0.35×
1.6×
43＝18.927
倾覆力矩标准值Mk（kN·
m）
62.5×
28+4.9×
13.7-45×
6.4-146×
12.2+0.9×
（630+0.5×
18.927×
43）＝681.167
竖向荷载标准值Fk'
（kN）
Fk1＝461.1
水平荷载标准值Fvk'
1.879×
43＝45.246
倾覆力矩标准值Mk'
（kN·
2.5-45×
12.2+0.5×
45.246×
43＝665.839
4、塔机传递至基础荷载设计值
塔机自重设计值F1（kN）
1.2Fk1＝1.2×
461.1＝553.32
起重荷载设计值FQ（kN）
1.4Fqk＝1.4×
60＝84
竖向荷载设计值F（kN）
553.32+84＝637.32
水平荷载设计值Fv（kN）
1.4Fvk＝1.4×
18.927＝26.498
倾覆力矩设计值M（kN·
（62.5×
12.2）+1.4×
0.9×
43）＝1004.048
竖向荷载设计值F'
1.2Fk'
＝1.2×
水平荷载设计值Fv'
1.4Fvk'
＝1.4×
45.246＝63.344
倾覆力矩设计值M'
0.5×
43＝993.565
三、基础验算
基础布置
十字梁长b（m）
8.5
十字梁宽l（m）
加腋部分宽度a（m）
基础梁高度h（m）
1.25
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γC（kN/m3）
25
基础上部覆土厚度h'
（m）
基础上部覆土的重度γ'
（kN/m3）
19
基础混凝土保护层厚度δ（mm）
50
地基属性
地基承载力特征值fak（kPa）
110
基础埋深的地基承载力修正系数ηd
基础底面以下的土的重度γ（kN/m）
20
基础底面以上土的加权平均重度γm（kN/m3）
19.3
基础埋置深度d（m）
1.5
修正后的地基承载力特征值fa（kPa）
140.88
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z（m）
2
地基压力扩散角θ（°
）
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）
130
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa）
222.64
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1（mm）
30
基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）
基础倾斜方向的基底宽度b'
（mm）
20000
基础布置图
基础底面积：
A=2bl-l2+2a2=2×
8.5×
1.2-1.22+2×
1.22=21.84m2
基础中一条形基础底面积：
A0=bl+2（a+l）a=8.5×
1.2+2×
（1.2+1.2）×
1.2=15.96m2
基础及其上土的自重荷载标准值：
Gk=AhγC=21.84×
1.25×
25=682.5kN
基础及其上土的自重荷载设计值：
G=1.2Gk=1.2×
682.5=819kN
1、偏心距验算
条形基础的竖向荷载标准值：
Fk'
'
=（Fk+Gk）A0/A=（508.2+682.5）×
15.96/21.84=870.127kN
F'
=（F+G）A0/A=（637.32+819）×
15.96/21.84=1064.234kN
e=（Mk+FVk·
h）/Fk'
=（681.167+18.927×
1.25）/870.127=0.81m≤b/4=8.5/4=2.125m
满足要求！
2、基础偏心荷载作用应力
（1）、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值
e=0.81m≤b/6=8.5/6=1.417m
I=lb3/12+2×
al3/12+4×
[a4/36+a2/2（a/3+l/2）2]=1.2×
8.53/12+2×
1.23/12+4×
[1.24/36+1.22/2×
（1.2/3+1.2/2）2]=64.868
基础底面抵抗矩：
W=I/（b/2）=64.868/（8.5/2）=15.263m3
Pkmin=Fk'
/A0-（Mk+FVk·
h）/W=870.127/15.96-（681.167+18.927×
1.25）/15.263=8.341kPa
Pkmax=Fk'
/A0+（Mk+FVk·
h）/W=870.127/15.96+（681.167+18.927×
1.25）/15.263=100.697kPa
（2）、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值
Pmin=F'
/A0-（M+FV·
h）/W=1064.234/15.96-（1004.048+26.498×
1.25）/15.263=-1.271kPa
Pmax=F'
/A0+（M+FV·
h）/W=1064.234/15.96+（1004.048+26.498×
1.25）/15.263=134.634kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=（Fk+Gk）/A=（508.2+682.5）/21.84=54.519kN/m2
4、基础底面压应力验算
（1）、修正后地基承载力特征值
fa=fak+ηdγm（d-0.5）=110+1.6×
19.3×
（1.5-0.5）=140.88kPa
（2）、轴心作用时地基承载力验算
Pk=54.519kPa≤fa=140.88kPa
（3）、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=100.697kPa≤1.2fa=1.2×
140.88=169.056kPa
5、基础抗剪验算
基础有效高度：
h0=H-δ-D/2=1250-50-25/2=1188mm
塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离：
a1=（b-20.5B）/2=（8.5-20.5×
1.6）/2=3.119m
塔身边缘处基础底面地基反力标准值：
Pk1=Pkmax-a1（Pkmax-Pkmin）/b=100.697-3.119×
（100.697-8.341）/8.5=66.812kPa
基础自重在基础底面产生的压力标准值：
PkG=Gk/A=682.5/21.84=31.25kPa
基础底平均压力设计值：
P=γ（（Pkmax+Pk1）/2-PkG）=1.35×
（（100.697+66.812）/2-31.25）=70.881kPa
基础所受剪力：
V=pa1l=70.881×
3.119×
1.2=265.263kN
h0/l=1188/1200=0.99≤4
0.25βcfclh0=0.25×
1×
16.7×
1200×
1188/1000=5951.88kN≥V=265.263kN
6、软弱下卧层验算
基础底面处土的自重压力值：
pc=dγm=1.5×
19.3=28.95kPa
下卧层顶面处附加压力值：
pz=lb（Pk-pc）/（2（b+2ztanθ）2）
=1.2×
（74.605-28.95）/（2×
（8.5+2×
2×
tan20°
）2）=2.349kPa
软弱下卧层顶面处土的自重压力值：
pcz=zγ=2×
20=40kPa
软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值
faz=fazk+ηdγm（d+z-0.5）
=130.00+1.60×
19.30×
（2.00+1.50-0.5）=222.64kPa
作用在软弱下卧层顶面处总压力：
pz+pcz=2.349+40=42.349kPa≤faz=222.64kPa
7、地基变形验算
倾斜率：
tanθ=|S1-S2|/b'
=|30-20|/20000=0.0005≤0.001
四、基础配筋验算
基础底部配筋
HRB3358Φ25
基础上部配筋
HRB3358Φ22
基础腰筋配筋
HRB3354Φ14
基础箍筋配筋
HRB335Φ12@200
基础箍筋肢数n
4
1、基础底弯矩计算
基础底均布荷载设计值：
q1=pl=70.881×
1.2=85.058kN/m
塔吊边缘弯矩：
M=q1a12/2=85.058×
3.1192/2=413.629kN·
m
2、基础配筋计算
（1）、基础梁底部配筋
αS1=M/（α1fclh02）=413.629×
106/（1×
11882）=0.015
ζ1=1-（1-2αS1）0.5=1-（1-2×
0.015）0.5=0.015
γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993
As1=M/（γS1h0fy1）=413.629×
106/（0.993×
1188×
300）=1169mm2
最小配筋率：
ρ=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,45×
1.57/300）=max（0.2,0.236）=0.236%
基础底需要配筋：
A1=max（1169，ρlh0）=max（1
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