两段式发酵沼气工艺Word版Word格式文档下载.docx
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（3）挥发性固体含量（VS）的测定：
通常用于表示样品中的有机物的量,采用灼烧法测定,常用mg/L表示。
称取质量为m的样品，置于104℃的烘箱内，烘至恒重，将此质量记为m。
再将样品放入冷的马弗炉中，加热到600℃灼烧60分钟（从温度达到600℃开始计时），在干燥器中冷却并称重，将此质量记为m。
VS%=（m-m）/m100%
（4）pH值的测定：
先使用广泛试纸确定范围，再使用对应范围的精密试纸测出pH值，需精确时用pH计测定。
（5）产气量测定：
采用排碱性饱和食盐水集气法，见下图3-1。
集气瓶中所装液体为碱性饱和食盐水。
碱性饱和食盐水配制方法：
向热水中投加食盐至饱和，待冷却后加入NaOH，调节NaOH的浓度至0.1mol/L。
在此条件下，甲烷不溶而二氧化碳等酸性气体被吸收，集气瓶中收集的甲烷比较纯净，排出的水量即为即可认为是沼气体积。
（6）实验装置:
自制实验装置，见图3-1。
（1）消化器
（2）集气瓶（3）集水杯
图3-1实验装置示意图
如图3-1所示，
（1）号底口瓶为消化器，底部的①号口用于放液，便于测量消化器内发酵液的pH值。
调节发酵液pH时，NaOH溶液从②号导管口通过注射器注入瓶内。
消化器的导管口③、④号要求使用4层纱布包扎避免堵塞。
（2）号瓶子为集气瓶，集气瓶要求体积足够大，至少可以盛下产气高峰时一天的产气量，集气瓶需有检气的导管⑦。
检气时，将⑧、⑨之间的塑料管用止水夹夹紧，气体由管口⑦溢出，在管口⑦处连接注射器头，进行点火检气。
（3）号大烧杯用于集水，通过测定排水体积确定产气量。
3.1.5工艺流程
工艺说明：
采用酸化和产甲烷分开的两段式发酵工艺。
先对沼气发酵罐投料，控制TS、pH、接种量、温度等关键因素使之旺盛产气，然后加入酸化罐中预酸化的物料，维持连续产气。
该工艺将酸化和产沼气分开，酸化罐中产酸菌大量繁殖并旺盛生长，沼气发酵罐中产甲烷菌大量繁殖并旺盛生长，加入适当比例的酸化物料，pH波动不大，仍能正常产气；
甲烷气体回流到酸化罐和沼气发酵罐，实现搅拌作用，有助于酸化罐和沼气发酵罐的料液混合均匀，提高酸化和产气效率，利于产气和工艺优化。
3.2结果与分析
3.2.1餐厨垃圾理化性质分析
表3-1餐厨垃圾的主要理化性质
项目
第一次取料
第二次取料
第三次取料
平均值
密度（g/mL）
1.1
TS（%）
24.8
21.1
22.7
22.9
VS（%）
11.0
12.6
11.6
11.7
初始pH
6.0
餐厨垃圾理化性质见表3-1。
不经调节的餐厨垃圾物料密度为1.1g/mL，TS平均为22.9%，厌氧发酵可以处理含固率为10%-25%的有机废弃物，正好在这个范围内。
VS平均为11.7%。
初始的pH为6，比较接近产甲烷菌最适应的酸碱条件。
3.2.2餐厨垃圾一段法产沼气的周期测定
餐厨垃圾易降解的有机物含量高，厌氧消化时容易水解酸化，往往出现严重酸化现象而抑制产甲烷菌，pH的控制尤为重要[10]。
本过程主要对pH进行监控和回调。
食堂取样8千克，经过分拣去除塑料袋等不能利用的垃圾，经搅拌机初步粉碎匀浆。
做两套反应装置，每套装置总料量为4000mL，投入餐厨垃圾匀浆2000mL、接种量10%（活性污泥240g、牛粪160g接种），加水稀释至4000mL，避免固形物含量过高，导致酸化过度。
混匀后，使用NaCO调节1#装置pH值为6.5,2#装置pH值为6.8。
将发酵装置置入37℃恒温水浴锅中恒温发酵，记录每天的pH值变化及产气量，结果见表3-2，产气量的变化曲线图见图3-2。
表3-2pH变化及产气量
时间（d）
pH值
产气量（mL）
1#
2#
调前
调后
6.5
6.8
—
1
3.8
5.5
3.9
3700
3100
2
4.1
1700
1900
3
4.0
4.3
1050
1650
4
4.4
700
850
5
4.6
5.0
400
950
6
4300
5000
7
6850
7900
8
3400
5250
9
650
1500
10
550
11
12
2750
13
1800
14
450
350
15
总产气量（mL）
28700
34100
两套反应装置:
TS%=22.9%2000/4000=11.5%；
VS%=11.7%2000/4000=5.9%.
由表2可以看出，1#装置和2#装置相比较，1#装置一直在略偏酸的环境，一定程度上影响了沼气的产量，2#装置的产量比1#装置高出了18.8%，这说明pH是影响沼气发酵的一个重要因素，且理想的pH范围在6.0以上，通过调节，可以避免酸化过度；
前5天每天都需对反应系统加碱调节以保持产甲烷菌的活性。
6天后PH趋于稳定，表明这时产甲烷菌和酸化菌的代谢处于平衡状态，反应体系进入旺盛产甲烷期。
14天后，pH稍有下降，产气结束。
由图3-2可见，两套发酵装置具有较好的重现性，曲线趋势一致。
本次发酵产沼气的产气周期为15天，前后共有三个产气小高峰，其中第一个小高峰在第1到3天，产生的主要是二氧化碳气体，此时反应体系处于强酸化过程，pH下降迅速，每天均需对PH进行调节。
第二、三个产气高峰分别在第7天和第12天。
在第7天进行点火检气实验，气体点燃，可以看见清晰的淡蓝色火焰，火焰高度约2cm。
结合表2和图1的数据，采用两段式发酵产沼气，最佳的补酸化物料的时间为第12
—14天之间。
3.2.3酸化时间的确定
做三套酸化反应装置，每套装置装料2000mL，TS为22.9%，接种活性污泥120g、牛粪80g进行酸化，将酸化装置置入37℃恒温水浴锅中恒温酸化，记录每天的pH值变化及产气量，观察酸化瓶里的物料的稠度，确定酸化时间。
三套反应装置的平均结果见下表3-3。
表3-3酸化时间的确定
酸化时间（d）
pH
料液稠度
大颗粒、浓稠
2450
较大颗粒、浓稠
3.7
1300
颗粒细小、略稀
3.5
300
80
料液变稀
——
由表3-2和表3-3可见，TS的高低对酸化周期影响不大，产气及pH变化规律基本一致，酸化物料酸化5天，产气停止，产酸已较多，且pH不再下降，酸化瓶中的物料变得稀而细腻，故两段式发酵酸化5天比较适宜。
3.2.4酸化补料量的确定
做三套酸化反应装置，每套装置装料量分别为2000mL、1400mL、1000mL，TS均为22.9%，按照10%的接种量接种活性污泥和牛粪（其中活性污泥占3/5，牛粪占2/5）进行酸化，酸化5天，测其pH值为3.3。
另做三套条件同2.2的4000mL产甲烷的发酵反应装置，通过pH调节，使其进入旺盛产甲烷期，经过检测，13天时达到高产甲烷量，规律同2.2结论，pH回升达到6.1左右。
三套反应装置均分为三层，中间层有大量沼液产生。
对三套反应装置分别添加1/2，1/3，1/4的不同比例的酸化物料，操作如下：
分别从反应装置中吸出2000mL、1400mL、1000mL沼液，并加入对应量的酸化物料，即加入的酸化物料分别占总发酵物料量的1/2，1/3，1/4，不调节pH，监测pH波动情况及产气量的多少，分析不同比例添加量的影响，见下图3-3和表3-4。
图3-3不同比例的酸化物料对发酵系统的影响
表3-4加入酸化物料后pH的变化情况
加料比
第0天
（PH）
第1天
第2天
第3天
第4天
第5天
第6天
1/2
4.5
4.2
1/3
5.2
5.3
5.6
1/4
5.7
5.8
5.9
对比图3-3和表3-4可见，加料量为1/2时，体系pH下降至4.4，投料后因为未进行pH调节，超出产甲烷菌能够耐受的酸度范围，总产气量很少，第3天即停止产气。
将加料量分别为1/3和1/4的进行对比，体系pH均有所下降，产甲烷菌仍能够以体系的酸为前体进行产甲烷代谢，表现为随着代谢进行，体系的pH都慢慢略有回升。
加料量占1/4时，总产气量还略高于1/3的加料量，维持的产气时间达到6天，最终pH能够回升到5.9，可以进行下一轮的酸化补料。
故比较理想的酸化物质加料量为发酵物料总量的1/4，且可以逐渐驯化得到耐酸的产甲烷菌，利于高TS发酵。
第3天进行点火实验时，可以看见清晰的淡蓝色火焰，火焰高度约2cm，可将报纸点燃。
3.3结论
（1）采用新鲜牛粪和活性污泥混合接种，发酵产气效果良好，37℃、11.5%TS条件下产气周期为15天；
（2）采用气体回流对酸化罐和沼气发酵罐的物料进行搅拌，有助于料液均匀，缩短周期，提高酸化和产气效率；
在本系统中采用的搅拌方法是将产生的沼气回流至安装在酸化池底部的沼气输送管，从沼气释放口回流至池内，由于沼气气泡迅速上升，造成的湍流可使酸化池内部的物料得以充分混合，防止浮渣形成，实现传质传热过程；
加快酸化池内物质酸化反应的速度。
沼气搅拌装置与酸化池的形状和发酵液液面无关，结构简单、操作容易；
（
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