汽轮发电机转子和无磁性护环用钢材料选用导则Word文档格式.docx

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1.6汽轮发电机转子用钢的验收

1.6.11000MW及以上汽轮发电机转子锻件技术要求和质量检验，应符合JB/T11017-2010。

1.5.2300MW—600MW汽轮发电机转子锻件技术要求和质量检验，应符合JB/T7178-2002。

1.5.3300MW—600MW汽轮发电机无中心孔转子锻件技术要求和质量检验，应符合JB/T8708-1998。

1.5.450MW—200MW汽轮发电机转子锻件技术要求和质量检验，应符合JB/T1267-2002。

1.5.550MW—200MW汽轮发电机无中心孔转子锻件技术要求和质量检验，应符合JB/T8706-1998。

1.5.650MW以下汽轮发电机转子锻件技术要求和质量检验，应符合JB/T7026-1993。

1.5.750MW以下汽轮发电机无中心孔转子锻件技术要求和质量检验，应符合JB/T8705-1998。

1.5.8进口汽轮发电机转子的技术要求和质量检验，应符合供货国标准或订货合同要求。

1.6汽轮发电机无磁性护环用钢的材质检验

1.6.1300MW—600MW汽轮发电机无磁性护环锻件技术要求和质量检验，应符合JB/T7030-2002。

1.6.250MW—200MW汽轮发电机无磁性护环锻件技术要求和质量检验，应符合JB/T1268-2002。

1.6.3进口汽轮发电机无磁性护环的技术要求和质量检验，应符合供货国标准或订货合同要求。

1.7汽轮发电机转子和无磁性护环常用钢钢号、特性及其主要及其主要应用范围见附录A中表A4。

表A4汽轮机主轴、转子体、轮盘和叶轮及汽轮发电机转子

和无磁性护环常用钢钢号、特性及其主要应用范围

钢号与技术条件

特性

主要应用范围

类似钢号

35、40、45

GB/T699-1999

强度较低。

可调质处理，但淬透性低。

优质钢的硫、磷含量低，脱氧好，有良好的塑性和韧性。

焊接性尚可

用于中压以下、强度级别为280MPa、温度≤400℃的汽轮机主轴或汽轮发电机转子

35SiMn

GB/T3077-1999

具有较好的淬透性、良好的韧性、较高的强度，疲劳强度也较好，但有一定的过热敏感性及回火脆性倾向，并有白点敏感性。

冶炼时易污染非金属夹杂物，造成热加工工艺上的困难。

与40Cr钢相比，除低温冲击吸收能量稍差、缺口敏感性较高外，其他力学性能相当

用于工作温度≤400℃的汽轮机主轴，轮毂厚度为170mm以下的叶轮，汽轮发电机中心环等。

35CrMo

34CrMo1

34CrMo1A

JB/T1265-2002

JB/T1266-2002

JB/T1267-2002

34CrMo1是JB/T1265-2002中的牌号，34CrMo1A是JB/T1266-2002和JB/T1267-2002中的牌号。

属Cr-Mo合金结构钢。

强度较高、韧性好，有较好的淬透性，冷变形性中等，切削性能尚可。

高的蠕变强度和持久强度，长期使用组织比较稳定。

焊接时需预热，预热温度为150℃～400℃。

34CrMo1钢由于提高了Mo含量，更适于生产大型锻件。

35CrMo用于工作温度480℃以下的汽轮机主轴和叶轮。

34CrMo1用于294MPa强度级别的汽轮发电机转子和50MW以下汽轮机主轴、轮盘。

24CrMoV

35CrMoV

两种钢的强度均较高，淬透性也较好，冲击吸收能量较高。

24CrMoV钢的工艺性能不如35CrMoV钢。

35CrMoV钢有时会出现冲击吸收能量不稳定的现象，热处理时如果采用水油淬火，对提高冲击韧性有较好的效果，该钢在550℃时的蠕变强度和持久强度均超过34CrMo，但经5000h时效后，其力学性能急剧下降，因此使用温度不得超过500℃～520℃。

该钢的焊接性能差，焊前预热温度为300℃以上。

24CrMoV钢用作直径小于500mm、在450℃～500℃下工作的叶轮、转子主轴。

35CrMoV钢用作在500℃～520℃以下工作的转子及叶轮。

30Cr1Mo1V

JB/T1265-2002

JB/T7027-2002

是国外在大型汽轮机组中应用最广泛的高、中压转子钢。

该钢具有较好的热强性和淬透性，良好的综合力学性能，切削加工性良好，锻造工艺性能也较好，抗腐蚀性和抗氧化性尚可。

用作工作温度在560℃以下的汽轮机高中压转子。

ASTMA470Class8

28CrNiMoV

具有较高的蠕变强度和持久强度、一定的持久塑性和组织稳定性、良好的室温力学性能及均匀的组织、较好的工艺性能及抗脆性破坏能力。

高温性能稍低于27Cr2MoV钢。

用作蒸汽参数为500℃～540℃、9.8MPa～15.7MPa的汽轮机高、中压转子。

25CrNi1MoV

JB/T8706-1998

属贝氏体类型钢。

与17CrMo1V钢相比，强度高，淬透性好，脆性转变温度低。

该钢有较好的焊接性能，冶炼、锻造及热处理工艺性能良好，但对回火温度及回火时间较敏感。

用作200MW以下汽轮机低压转子、低压轮盘、压气机转子和200MW以下发电机转子。

34CrNi1Mo

34CrNi3Mo

是大截面高强度钢，淬透性高，综合性能良好。

回火稳定性好，回火温度范围较宽（540℃～660℃），有利于调整强度和韧性。

冷热加工工艺性能良好。

该钢限制在400℃以下使用，当温度达到400℃～450℃时，力学性能急剧下降，超过450℃时持久强度和蠕变强度都很低。

由于含碳量较高，钢的裂纹敏感性和白点敏感性大。

用作200MW以下汽轮机低压转子、低压轮盘和200MW以下发电机转子。

25Cr2Ni4MoV

30Cr2Ni4MoV

JB/T7027-2002

JB/T7178-2002

与34CrNi3Mo钢相比，C含量低，合金元素含量增加，并严格控制杂质元素，提高了导磁性能，增加了淬透性，综合性能好，脆性转变温度低。

但具有回火脆性。

这主要与杂质元素P、Sn、As等含量有关，脆化温度范围大致为350℃～575℃。

用于制造300MW及以上汽轮机低压转子、低压轮盘和发电机转子。

12Cr10NiMoWVNbNJB/T11019-2010TLV9258-2004

是欧洲COST501研发的含W的马氏体耐热钢,其元素含量与E911钢的成分基本相同。

转子锻件经真空除气或电渣重熔后整体锻造。

锻后进行预备热处理和性能热处理。

性能热处理需行两次回火，第二次回火温度要高于第一次，且尽量提高第二次回火温度。

具有高的持久强度，若热加工工艺控制不佳，冲击吸收能量较低。

用于制造600℃左右的超超临界汽轮机高中压机转子。

12CrMoWVNbN10-1-1（西门子公司）

13Cr10NiMoVNbN

JB/T11019-2010

TMK-1为日本神户制钢所研发，属改良的不含W的10%Cr马氏体耐热钢。

性能热处理需两次回火，第二次回火温度要高于第一次，且尽量提高第二次回火温度。

TMK-1

Cr10.5Mo1.5NiVNbN哈汽

表A4（续）

14Cr10NiMoWVNbN

TOS107是上世纪80年代日本研发的10%Cr-1%Mo-1%W-V-Nb-N马氏体耐热钢，Cr、Mo和V存在于析出相和基体中，而大部分W则存在于基体中。

由于W的固溶强化效应，使TOS107钢的蠕变断裂强度得到显著改善。

若热加工工艺控制不佳，冲击吸收能量较低。

TOS107

Cr10.5Mo1W1NiVNbN哈汽

15Cr10NiMoWVNbN

KT5916是日立公司研发的马氏体耐热钢，W含量低于TOS107，其余元素含量相近。

具有高的持久强度，抗拉强度略低于TOS107，冲击吸收能量较低。

KT5916日立

1Cr10Mo1NiWVNbN东汽

FB2

COST522

FB2是欧洲COST522项目中研发的9Cr-2Mo-1Co-NiV-Nb-N-B马氏体耐热钢，设定的目标为锻件的屈服强度≥700MPa，620℃下105h的持久强度≥100MPa，持久塑性大于10%，比改良型12Cr的105h持久强度高30-40MPa。

相对于600℃左右的超超临界汽轮机高中压机转子，添加微量的B并降低N量。

Co可防止钢中δ铁素体的形成，改善钢的淬透性和组织稳定性。

B可提高（Nb,V）C及V（C,N）的高温稳定性和钢的淬火加热温度，低的N、Al含量可避免形成AlN夹杂。

用于制造630℃左右的超超临界汽轮机高中压机转子。

X13CrMoCoNiVNbNB9-2-1（EN）

TOS110

日本研制的10Cr-3Co-1.8W-0.7Mo-V-Nb-B马氏体耐热钢，较高的W、Co含量，添加微量的B并降低N量，改善了钢的淬透性和组织稳定性。

持久强度明显高于TOS107。

新12Cr钢

50Mn18Cr5

50Mn18Cr5N

50Mn18Cr4WN

1Mn18Cr18N

JB/T1268-2002

均为锰铬系无磁性奥氏体钢，屈服强度较高。

钢中W、N起强化作用，加N能扩大和稳定奥氏体，加W可使碳化物沉淀较慢。

整锻后进行去应力处