1、1.6 汽轮发电机转子用钢的验收1.6.1 1000MW及以上汽轮发电机转子锻件技术要求和质量检验,应符合JB/T 11017-2010。1.5.2 300MW600MW汽轮发电机转子锻件技术要求和质量检验,应符合JB/T 7178-2002。1.5.3 300MW600MW汽轮发电机无中心孔转子锻件技术要求和质量检验,应符合JB/T 8708-1998。1.5.4 50MW200MW汽轮发电机转子锻件技术要求和质量检验,应符合JB/T 1267-2002。1.5.5 50MW200MW汽轮发电机无中心孔转子锻件技术要求和质量检验,应符合JB/T 8706-1998。1.5.6 50MW以下汽
2、轮发电机转子锻件技术要求和质量检验,应符合JB/T 7026-1993。1.5.7 50MW以下汽轮发电机无中心孔转子锻件技术要求和质量检验,应符合JB/T 8705-1998。1.5.8进口汽轮发电机转子的技术要求和质量检验,应符合供货国标准或订货合同要求。1.6 汽轮发电机无磁性护环用钢的材质检验1.6.1 300MW600MW汽轮发电机无磁性护环锻件技术要求和质量检验,应符合JB/T 7030-2002。1.6.2 50MW200MW汽轮发电机无磁性护环锻件技术要求和质量检验,应符合JB/T 1268-2002。1.6.3进口汽轮发电机无磁性护环的技术要求和质量检验,应符合供货国标准或订
3、货合同要求。1.7 汽轮发电机转子和无磁性护环常用钢钢号、特性及其主要及其主要应用范围见附录A中表A4。表A4 汽轮机主轴、转子体、轮盘和叶轮及汽轮发电机转子和无磁性护环常用钢钢号、特性及其主要应用范围钢号与技术条件特性主 要 应 用 范 围类 似 钢 号35、40、45GB/T 699-1999 强度较低。可调质处理,但淬透性低。优质钢的硫、磷含量低,脱氧好,有良好的塑性和韧性。焊接性尚可 用于中压以下、强度级别为280MPa、温度400的汽轮机主轴或汽轮发电机转子35SiMnGB/T 3077-1999 具有较好的淬透性、良好的韧性、较高的强度,疲劳强度也较好,但有一定的过热敏感性及回火脆
4、性倾向,并有白点敏感性。冶炼时易污染非金属夹杂物,造成热加工工艺上的困难。与40Cr钢相比,除低温冲击吸收能量稍差、缺口敏感性较高外,其他力学性能相当 用于工作温度400的汽轮机主轴,轮毂厚度为170mm以下的叶轮,汽轮发电机中心环等。35CrMo34CrMo134CrMo1AJB/T 1265-2002JB/T 1266-2002JB/T 1267-2002 34CrMo1是JB/T 1265-2002中的牌号,34CrMo1A是JB/T 1266-2002和JB/T 1267-2002中的牌号。属Cr-Mo合金结构钢。强度较高、韧性好,有较好的淬透性,冷变形性中等,切削性能尚可。高的蠕变强
5、度和持久强度,长期使用组织比较稳定。焊接时需预热,预热温度为150400。34CrMo1钢由于提高了Mo含量,更适于生产大型锻件。 35CrMo用于工作温度480以下的汽轮机主轴和叶轮。 34CrMo1用于294MPa强度级别的汽轮发电机转子和50MW以下汽轮机主轴、轮盘。24CrMoV35CrMoV 两种钢的强度均较高,淬透性也较好,冲击吸收能量较高。24CrMoV钢的工艺性能不如35CrMoV钢。35CrMoV钢有时会出现冲击吸收能量不稳定的现象,热处理时如果采用水 油淬火,对提高冲击韧性有较好的效果,该钢在550时的蠕变强度和持久强度均超过34CrMo,但经5000h时效后,其力学性能急
6、剧下降,因此使用温度不得超过500520。该钢的焊接性能差,焊前预热温度为300以上。 24CrMoV钢用作直径小于500mm、在450500下工作的叶轮、转子主轴。 35CrMoV钢用作在500520以下工作的转子及叶轮。30Cr1Mo1VJB/T1265-2002JB/T7027-2002 是国外在大型汽轮机组中应用最广泛的高、中压转子钢。该钢具有较好的热强性和淬透性,良好的综合力学性能,切削加工性良好,锻造工艺性能也较好,抗腐蚀性和抗氧化性尚可。 用作工作温度在560以下的汽轮机高中压转子。 ASTM A470 Class828CrNiMoV 具有较高的蠕变强度和持久强度、一定的持久塑性
7、和组织稳定性、良好的室温力学性能及均匀的组织、较好的工艺性能及抗脆性破坏能力。高温性能稍低于27Cr2MoV钢。 用作蒸汽参数为500540、9.8MPa15.7MPa的汽轮机高、中压转子。25CrNi1MoVJB/T 8706-1998 属贝氏体类型钢。与17CrMo1V钢相比,强度高,淬透性好,脆性转变温度低。该钢有较好的焊接性能,冶炼、锻造及热处理工艺性能良好,但对回火温度及回火时间较敏感。 用作200MW以下汽轮机低压转子、低压轮盘、压气机转子和200MW以下发电机转子。34CrNi1Mo34CrNi3Mo 是大截面高强度钢,淬透性高,综合性能良好。回火稳定性好,回火温度范围较宽(54
8、0660),有利于调整强度和韧性。冷热加工工艺性能良好。该钢限制在400以下使用,当温度达到400450时,力学性能急剧下降,超过450时持久强度和蠕变强度都很低。由于含碳量较高,钢的裂纹敏感性和白点敏感性大。 用作200MW以下汽轮机低压转子、低压轮盘和200MW以下发电机转子。25Cr2Ni4MoV30Cr2Ni4MoVJB/T 7027-2002JB/T 7178-2002 与34CrNi3Mo钢相比,C含量低,合金元素含量增加,并严格控制杂质元素,提高了导磁性能,增加了淬透性,综合性能好,脆性转变温度低。但具有回火脆性。这主要与杂质元素P、Sn、As等含量有关,脆化温度范围大致为350
9、575。 用于制造300MW及以上汽轮机低压转子、低压轮盘和发电机转子。12Cr10NiMoWVNbN JB/T 11019-2010 TLV9258-2004 是欧洲COST501研发的含W的马氏体耐热钢,其元素含量与E911钢的成分基本相同。转子锻件经真空除气或电渣重熔后整体锻造。锻后进行预备热处理和性能热处理。性能热处理需行两次回火,第二次回火温度要高于第一次,且尽量提高第二次回火温度。具有高的持久强度,若热加工工艺控制不佳,冲击吸收能量较低。 用于制造600左右的超超临界汽轮机高中压机转子。12CrMoWVNbN10-1-1(西门子公司)13Cr10NiMoVNbNJB/T 11019
10、-2010TMK-1为日本神户制钢所研发,属改良的不含W的10%Cr马氏体耐热钢。性能热处理需两次回火,第二次回火温度要高于第一次,且尽量提高第二次回火温度。TMK-1 Cr10.5Mo1.5NiVNbN 哈汽表A4(续)14Cr10NiMoWVNbNTOS107是上世纪80年代日本研发的10%Cr-1%Mo-1%W-V-Nb-N马氏体耐热钢,Cr、Mo和V存在于析出相和基体中,而大部分W则存在于基体中。由于W的固溶强化效应,使TOS107钢的蠕变断裂强度得到显著改善。若热加工工艺控制不佳,冲击吸收能量较低。TOS107 Cr10.5Mo1W1NiVNbN 哈汽15Cr10NiMoWVNbNK
11、T5916是日立公司研发的马氏体耐热钢,W含量低于TOS107,其余元素含量相近。具有高的持久强度,抗拉强度略低于TOS107,冲击吸收能量较低。KT5916 日立1Cr10Mo1NiWVNbN 东汽FB2COST 522FB2是欧洲COST 522项目中研发的9Cr-2Mo-1Co-NiV-Nb-N-B马氏体耐热钢,设定的目标为锻件的屈服强度700MPa,620下105h的持久强度100MPa,持久塑性大于10%,比改良型12Cr的105h持久强度高30-40MPa。相对于600左右的超超临界汽轮机高中压机转子,添加微量的B并降低N量。Co可防止钢中铁素体的形成,改善钢的淬透性和组织稳定性。
12、B可提高(Nb,V)C及V(C,N)的高温稳定性和钢的淬火加热温度,低的N、Al含量可避免形成Al N夹杂。用于制造630左右的超超临界汽轮机高中压机转子。X13CrMoCoNiVNbNB9-2-1(EN)TOS110日本研制的10Cr-3Co-1.8W-0.7Mo-V-Nb-B马氏体耐热钢,较高的W、Co含量,添加微量的B并降低N量,改善了钢的淬透性和组织稳定性。持久强度明显高于TOS107。 新12Cr钢50Mn18Cr550Mn18Cr5N50Mn18Cr4WN1Mn18Cr18NJB/T 1268-2002 均为锰铬系无磁性奥氏体钢,屈服强度较高。钢中W、N起强化作用,加N能扩大和稳定奥氏体,加W可使碳化物沉淀较慢。整锻后进行去应力处
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