筏板基础计算书Word文件下载.docx
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2
进度
□与任务书要求基本一致（9.0-10.0分）
□稍落后于任务书要求（6.0-8.9分）
□严重落后于任务书要求（＜6.0分）
3
计算书
（40分）
□正确（＞36.0分）
□大部分正确（32.0-35.9分）□基本正确（28.0-31.9分）
□错误较多（24.0-27.9分）
□多处严重错误（＜24分）
4
图纸
总评成绩（分）
备注
教师签名：
日期：
年月日
一、工程概况几工程地质条件.5.
1.1柱位图5.
1.2土层信息5
1.3上部荷载5.
二、基础选型.6.
三、设计尺寸与地基承载力验算6
3.1基础底面积尺寸的确定6.
3.2地基承载力验算6.
四、沉降验算.8.
五、筏板基础厚度的确定8.
5.1抗冲切承载力验算9.
5.2抗剪承载力验算10
5.3局部受压承载力计算10
六、筏板、基础梁内力计算1.1
6.1基础底板内力计算12
6.2基础梁内力计算12
错误！
未定义书签。
七、梁板配筋计算1.4
7.1底板配筋15
7.2基础梁配筋16
八、粱截面配筋图22
九、心得体会22
十、参考文献22
S專7昱OS
—一
L7
13]_141516;
E3&
E2E
17
工程概况几工程地质条件
某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层
高3.6m。
地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m。
地下室外墙厚300mm。
柱截面400X400,柱网及轴线如图所示。
室内外高差0.4m。
不考虑冻土。
上部结构及基础混凝土均采用C40。
1.1柱位图
Q--Q--O--&
-Q
123456
6300x5=31500
1.2土层信息
1.3上部荷载
柱1
柱7
柱13
（单位：
kN）
基本
标准
准永久
1650
1222
1100
2300
1704
1533
1830
1356
1220
柱2
柱8
柱14
2450
1815
1633
2910
2156
1940
2500
1852
1667
柱3
柱9
柱15
2830
2096
1887
3140
2326
2093
柱4
柱10
柱16
2630
1948
1753
3150
2333
2100
2680
1985
1787
柱5
柱11
柱17
2970
2200
1980
2490
1844
1660
柱6
柱12
柱18
2340
1733
1560
基本值总和
44500
标准值总和
32963
准永久值总
29667
、基础选型
根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和
粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距
较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。
三、设计尺寸与地基承载力验算
3.1基础底面积尺寸的确定
根据《建筑地基基础设计规范GB5007-2011》筏形基础底板各边
自外围轴线挑出0.7m，则筏形基础的底板尺寸为32.9X15.8m
A=32.9X15.8=519.82m2
2.偏心校验（荷载效应为准永久值）：
故筏板尺寸满足偏心要求。
3.2地基承载力验算
根据资料，已知地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m，室
内外高差0.4m，故板厚确定为60X8=480mm,取板厚500mm,则基础埋深为4.5-0.4+0.5=4.6m,持力层为粘土层。
基础梁截面尺寸初步
估算：
基础梁的高跨比不小于1/6,截面宽高比1/2~1/3。
则梁截面
fa二fakb（—3）°
m（d75）
=1201.012.439（4.6-0.5）
=170.99kPa
一一修正后的地基承载力特征值；
fak一一一地基承载力特征值；
bd基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;
春——基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；
b基础底面宽度，m，当基础宽小于3m时按3m取值，大于6m时按6m取值;
m基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；
d---基础埋置深度，m，当d：
：
0.5m时按0.5m计。
（一般自室外标高算起）
初步定为500X1400mm
先对持力层的承载力特征值fak进行计算:
已知持力层粘土的孔隙比e=0.98,Il
1.基础底面以上土的加权平均重度丫m
2.修正后的地基承载里特征值：
3.筏形基础及其上覆土的自重：
4.基地平均附加应力：
5.惯性矩：
6.竖向荷载对形心的力矩（标准组合）
7.基地边缘压力最大值和最小值故地基承载力满足要求
四、沉降验算
1•计算基地附加应力（准永久组合荷载效应）
2.求地基变形的计算深度
因粉质粘土以下为基岩，筏板底至基岩面的厚度为14.4v22.058m
故计算深度取至基岩面，即Zn=14.4m表1
平均附加应力a
z
\j/bz/b、、、
2.082
压缩模量
Es（MPa）
2.6
0.3291
0.2489
5.6
14.6
1.8481
0.2015
7.2
3.求地基形变深度范围内的压缩模量的当量值
匚AAF0（巧-z[o）F0Z]一巧）
A电P）（w「z7o）丘色蔦-弓二）
E1E2E1E2
2.735（2.60.2489）2.735（14.60.2015-2.60.2489）
Es二
S2.735（2.60.2489）2.735（14.60.2015-2.60.2489）
5.67.2
=6.772MPa-7
故查表可得（《建筑地基基础设计规范》沉降计算经验系数®
s）
'
■0.7
4.计算地基最终变形量
故地基沉降满足规范要求，其中[s]为建筑物地基变形允许值，参考《建
筑地基基础设计规范GB5007-2011》表5.3.4
五、筏板基础厚度的确定
进行筏板基础板厚的验算：
板厚h=500mm,柱截面尺寸400X400mm,基础梁的截面尺寸500x1400mm,基础板和基础梁的混凝土等级都为C40,最不利跨板的跨度为6.3X7.2m。
5.1抗冲切承载力验算
板格的短边净长度lni=6.3-0.5=5.8m,长边净长In2=7.2-0.5=6.7m基础板厚0.5m，双层布筋，上下保护层厚度总计70mm，底板有效高度为0.43m,受冲切承载力截面高度影响系数Bhp=1.0,C40混凝土轴心抗拉强度设计值ft=1800kPa。
底板受冲切力按下式计算：
R岂0.7'
-hpftUmh。
Fl=（lm-2瓜）山2-2h°
）P
Um=2（ln〔-2ho）2（ln2-2ho）-4ho
Fl作用在板上的地基平均净反力设计值；
Um——距基础梁边匹处冲切截面的周长，h0为底板的有效高度;
「P---受冲切的承载力截面高度影响系数；
P——相应于荷载效应基本组合的地基平均净反力设计值；
p85.607kPa
519.82
将上面的公式整理得：
h_1〔理—k5424pln1ln2"
h0=匚Un1+]n2）一JQn1十丨n2）F~~
4-Yp+0.7Phpftj
1“c丄r/TT77Z24x85.607x5.8x6.7I
=-（5.8+6.7）—J（5.8十6.7）
4]Y85.607+0.7x1.0X800一
=0.110m乞0.43m
故抗冲切承载力满足要求
5.2抗剪承载力验算
验算距基础梁边缘h°
=0.43m处底板斜截面受剪承载力
作用在图5-2阴影部分面积上的地基平均净反力设计值应满足下式：
岛s为受剪切时的截面高度影响系数，当板的有效高度ho小于800mm时，h°
取800mm故本次島=1.0则斜截面受剪承载力：
0.7,sft（ln2—2h°
）h0=0.71.01800（6.7-20.43）0.43
=3164.112kNVs
故抗剪承载力满足要求。
5.3局部受压承载力计算
根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002梁板式筏基的基
础梁除满足正截面受弯及斜截而受剪承载力外，尚应按现行《混凝土结构设计规范》GB50010有关规定验算底层柱下基础梁顶面的局部受压承载力。
根据《混凝土结构设计规范》GB50010--7.8.1,其局部受压区的截面尺寸应符合下列要求：
只需验算竖向最大轴力即可，荷载效应基本组合最大柱下荷载为
F=3150kN,计算示意图如下（图5-3）
1.局部受压面积为：
52
A=400V00=1.6X0mm
2.局部受压计算面积：
A,二500500二2.510mm
3.混凝土局部受压时的强度提高系数：
4.受压面上局部压力设计值为：
5.计算顶面局部受压承载力：
F44500
Pj=—==85.607kPa
C40混凝土的轴心抗压强度设计值fc=19.1lMPa?
混凝土
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