国防大厦工程高支模项目施工方案doc 23页Word文档下载推荐.docx

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梁侧模采用与剪力墙相同的方法即方木背竖楞＠400，竖楞上背方木横楞并Φ14螺杆＠500对拉；

梁底模下当梁宽小大于250时设一道方木纵楞，梁底模下当梁宽小大于350时设二道方木纵楞，当梁宽不大于700时设三道方木纵楞，当梁宽不大于1000时设四道方木纵楞，当梁宽不大于1400时设五道方木纵楞，方木搁栅＠300，钢管立杆间距＠1000一道，立杆离地面100设扫地杆，每隔1800设水平拉结杆。

三、梁底模板计算：

其传力系统为：

现浇砼及施工等荷载梁底模板纵方木横方木水平钢管钢管支柱承接层。

1.荷载：

（1）恒载标准值：

1400mm厚砼：

24kN/m3×

1.4=33.6kN/m2

钢筋：

1.5kN/m3×

1.0=1.5kN/m2

模板：

0.30kN/m2

所以，恒载标准值gk=35.1kN/m2；

（2）活载标准值：

人员及设备均布荷载：

2.5kN/m2

振捣砼均布荷载：

2.0kN/m2

所以，活载标准值qk=4.5kN/m2

（3）荷载承载力设计值P承=1.2gk+1.4qk=48.42kN/m2；

荷载（刚度）设计值P刚=1.2gk=40.12kN/m2；

取每米板宽计算：

P承=48.42kN/mP刚=4012kN/m

荷载模型见下图：

2.内力验算：

因为在实际砼浇注中，采用斜面分层工艺，且在砼浇捣过程中，振动棒的作用范围较大，在跨距较小时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：

不必考虑最不利荷载分布。

设l为纵方木跨距。

查《建筑施工手册》表2-15，得：

km=0.105；

kv=0.606；

kw=0.644

查《建筑施工手册》表2-54，得胶合板设计强度及弹性模量为：

fv=1.2N/mm2；

fm=20N/mm2；

E=6500×

0.9=5850N/mm2

所以：

M=km·

P承l2=0.105×

48.42×

0.32=0.457kN·

M

σ====6.04N/mm2＜

可知符合抗弯要求；

可知符合抗剪要求；

可知符合挠度要求。

四、梁底纵向方木验算：

1.计算资料：

方木为红松E=9000×

0.85=7650N/mm2

[σ]=11.7N/mm2

fv=1.4×

1.3×

0.9N/mm2

2.纵向方木承受的荷载：

由多跨连续梁在均布荷载作用下受力情况可知：

最大支座反力出现在连续梁第二支座（即上图B支座），查表可知kvb左=0.606,kvb右=0.526,支座反力:

RB=（kvb左＋kvb右）P承l=（0.606＋0.526）×

0.25=13.7kN

每米均布反力P’=RB/1m=13.7kN/m（方木自重忽略），如下简图：

3.求纵向方木内力：

查表得：

km=0.105，kv=0.606，kw=0.644

M=km·

P’l12（l1为横方木跨距）

=0.105×

13.7×

0.252=0.09kN·

m

σ===1.2N/mm2＜

可知抗弯符合要求；

可知符合挠度的要求。

五、梁底横方木验算：

1.受力简化模型如下：

2、荷载计算：

RB=P’L=13.7×

0.25=3.425

集中力P=RB=3.426，等效均布荷载P’=13.7kN/m

查表，四等跨连续梁（简化为2m计算）

km=0.107；

kv=0.607；

kw=0.632

P’l22（l2为梁下立杆横距）

=0.107×

0.42

=0.234kN·

σ===1.1N/mm2＜

可知抗剪符合要求；

可知挠度符合要求。

六、梁底纵向钢管验算：

1.计算简图：

2.计算资料：

查表得钢管相关参数如下：

W=5.08×

103mm3；

I=12.9×

104mm4；

E=2.1×

105MPa；

fm=205MPa

3．荷载计算：

等效均布荷载取最大值：

4．内力计算：

kw=0.644；

kv左=0.606；

kv右=0.526

P’L2（L为梁下立杆纵距）

18.3×

0.42=0.44

σ===86.6N/mm2＜

七、直角扣件抗滑移能力验算：

RMAX=（kV左＋kv右）PL=（0.606＋0.526）×

29.34×

0.4=7.6kN

V’=RMAX=7.6kN<

2Vc=17kN

采用双扣件可满足要求。

八、立杆稳定性验算：

1．计算简图

2．立杆相关参数：

A=4.89×

102mm2；

g=3.84g/m；

I=15.8mm；

105；

f=205MPa

支柱高6m-1.0m=5.0m

设三道水平杆距地1.8m，即L=1.8m

立杆及相关横杆重量

=49.1KN

可知符合要求。

第二节楼板支撑体系计算书

一、设计资料

地下室层高为6.2米，楼板厚度为18cm，净高=6.2m-0.18m=6.02m。

二、结构布置：

底模下方木横楞＠400，钢管（钢支撑）横向＠1000，纵向＠1000，扫地杆和水平拉结杆设置同梁支摸，另外须设剪刀撑增强刚度。

三、板底模板计算：

现浇砼及施工等荷载板底模板水平方木水平钢管钢管支柱承接层。

荷载：

180mm厚砼：

0.18=4.32kN/m2

0.18=0.27kN/m2

所以，恒载标准值gk=4.89kN/m2；

所以，活载标准值qk=2.5kN/m2

（3）荷载承载力设计值P承=1.2gk+1.4qk=5.868+3.5=9.37kN/m2；

荷载（刚度）设计值P刚=1.2gk=5.87kN/m2；

P承=9.37kN/m

P刚=5.87N/m

内力验算：

因为在实际砼浇注中，采用斜面分层工艺，在跨距较小时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：

9.37×

0.42=0.157kN·

σ===2.91N/mm2＜

四、板底方木验算：

计算资料：

纵向方木承受的荷载：

最大支座反力出现在连续梁第二支座，查表可知，支座反力:

RB=P承l=3.75kN

考虑到用4米方木，按四等跨梁计算：

求纵向方木内力：

km=0.107，kv=0.607，kw=0.632

P’L`2（L`为板底水平钢管跨距）

3.75×

12=0.40kN·

σ===4.8N/mm2＜

五、板底水平钢管验算：

计算简图：

荷载计算：

水平钢管线荷载：

内力计算：

15.6×

12=0.8

σ==157N/mm2＜

六、直角扣件抗滑移能力验算：

1=12.4kN

V’=RMAX=12.4kN<

七、立杆稳定性验算：

计算简图参见框支梁立杆验算

立杆相关参数：

i=15.8mm；

支柱高6.02m

设四道水平杆距地1.8m，即L≈1.8m

第三节高支模的质量安全保证体系

一、框架柱、柱模板设计

二、模板的堆放

1、从总平面布置图中规划出专门堆放模板的场地，该场地要求地势高，不易存水，交通方便，有利于防火。

2、模板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间应用木块垫开，垫块上下应对齐，防止模板受压变形。

模板堆放不直过高，不应失稳。

最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。

3、堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造面模板变形。

4、模板堆放及加工场地应配备灭火工具，操作人员严禁吸烟,应制定严格的管理制度，防止发生火灾。

三、模板的安装

1、模板安装准备工作

（1）由测量组放出模板及预留洞的位置线；

（2）墙柱砼接头在支模前应凿毛并清理干净；

（3）施工方案搭设支撑架；

（4）由工程师或工长进行质量和安全技术交底；

（5）柱将封模前钢筋应验收完毕。

2、模板安装要点

（1）墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。

模板底部要安装

定位板密封条，以防墙柱烂根。

上部必须安装有效的斜位和支撑以确

保砼浇筑时模板的垂直度；

（2）墙柱模板必须按设计要求安装对拉螺栓；

（3）梁模板安装应先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模；

当梁高

大于600mm时，梁侧模应加对拉螺栓；

（4）保证拼缝严密，在硷浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支撑情况。

3、梁板模板

（1）楼板：

楼板模板采用碗扣式脚手架快拆体系见下图