钢管三角悬挑支撑架方案设计Word格式文档下载.docx
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所有扣件使用前必须进行检查，不得采用有裂纹、滑扣等缺陷的扣件；
扣件必须拧紧，不脱扣。
3）、搭设必须严格按照方案要求进行，钢管间距、角度必须符合设计计算要求。
4）、在17层设置一排斜撑杆，起到卸荷作用，减轻16层斜撑系统荷载，以增大整体支撑系统的稳定性，
5）、遇边柱墙时，设置钢管抱箍，与悬挑架连接。
6）、16层楼面标高处外架满铺脚手板，17层钢管悬挑平台满铺脚手片，悬挑架外侧立面满挂密目网，水平向挂水平兜网。
四、混凝土浇筑的注意事项
1）浇筑屋面梁板混凝土时应采用先里后外的顺序进行。
2）混凝土卸料时，不宜堆放在挑檐处，应在框架边梁的侧卸料，然后采用人工铲料到挑檐处，避免荷载集中，分布不均匀。
3）操作人员不得在悬挑部位集中作业，尽量减少人员在悬挑部位作业。
4）混凝土浇筑过程中需有专人看护支撑体系，时刻关注支撑体系的变化情况。
五、悬挑架受力计算
1、计算模型的建立
挑檐板厚100mm,梁截面300mm×
500mm。
根据钢管三角支撑架的受力情况，建立如图3的计算模型（假定为一次超静定结构），按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规及建筑结构荷载规，施工荷载按2kN/m2计，先计算P1、P2；
再依据力法及图乘法求得其他杆件受力；
最后根据计算的力进行水平杆及斜支撑杆的受弯、受压验算（按照图3简图进行计算）。
图3悬挑架各构件的受力
2、计算书
1）求P1、P2值
300X500mm梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL
新浇混凝土梁计算跨度（m）
8
混凝土梁截面尺寸（mm×
mm）
300×
500
新浇混凝土结构层高（m）
2.9
梁侧楼板厚度（mm）
100
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1200
梁两侧立柱间距lb（mm）
800
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
1200、800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
400
梁底增加立柱根数
梁底支撑小梁根数
3
每纵距附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
50
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
0.5）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝17.38kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
0.5]×
1＝15.61kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
1＝12.85kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×
17.38×
0.152＝0.05kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.05×
106/37500＝1.3N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
12.85×
1504/（100×
10000×
281250）＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×
15.61×
0.15+0.437×
1.76×
0.15＝0.99kN
R2=1.25q1l=1.25×
0.15＝3.26kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R3'
=0.375q2l=0.375×
0.15＝0.72kN
R2'
=1.25q2l=1.25×
0.15＝2.41kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{0.99+0.9×
[（0.3-0.1）×
0.3/2+0.5×
（0.5-0.1）]+0.9max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.1）+1.4×
1，1.35×
1]×
max[0.4-0.3/2，（0.8-0.4）-0.3/2]/2×
1，3.26+0.9×
（0.3-0.1）×
0.3/2}=3.29kN/m
q2＝max[0.72+（0.3-0.1）×
（0.5-0.1）+（0.5+（24+1.1）×
0.1）×
1，2.41+（0.3-0.1）×
0.3/2]＝2.44kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×
3.29×
0.42，0.5×
0.42]＝0.26kN·
σ＝Mmax/W＝0.26×
106/64000＝4.12N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×
0.4，3.29×
0.4]＝1.318kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
1.318×
1000/（2×
80）＝0.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×
2.44×
4004/（100×
9350×
2560000）＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.44×
4004/（8×
2560000）＝0.33mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×
0.4，0.393×
0.4+3.29×
0.4]＝1.84kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.03kN，R2＝1.84kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×
0.4+2.44×
0.4]＝1.36kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
3＝0.87kN，R'
2＝1.36kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3.2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
11.36
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.73
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.623×
106/4730＝131.81N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.95kN
τmax＝2Vmax/A=2×
1.95×
1000/450＝8.67N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝1.26mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R2]＝1.95kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.95kN≤8kN
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
3.5
钢管截面面积A（mm2）
489
钢管截面回转半径i（mm
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