预应力混凝土T形梁桥毕业设计Word文档下载推荐.docx
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平均水深
水平距离
湿周
过水面积
2+368.2
231
0.7
10.24
10.26
7.17
2+357.96
229.06
1.4
1.48
5.3
5.56
7.84
2+352.66
230.04
1.56
1.88
15.02
15.14
28.24
2+337.64
228.8
2.2
2.3
5.62
6.07
12.93
2+332.02
228.6
2.4
2.5
8.82
9.17
22.05
2+323.2
228.4
2.6
13
13.22
31.2
2+310.2
1.8
12
12.13
21.6
2+298.2
1.2
6.22
6.33
7.46
2+291.98
230
1
0.5
4.8
4.83
2+287.18
1.4拟定桥长
该河段处于山区峡谷性河段的出口处，对于山区峡谷性河段，一般不做桥孔长度计算，一般不压缩河床。
但该桥位在归入干流的出口处，河岸稳定，冲淤变化小且滩槽不可分，现按稳定性河段计算，作为参数。
所以：
1.5计算桥面标高
（1）壅水高度
η=0.05
×
140.89=136.8
所以，ΔZ=0.05（2.012-3.）=-0.25（m）
∴桥下壅水高度为零
（2）波浪高度
B/D=81.02/200=0.406
KD=0.71
所以，
桥下各项水面升高值：
桥面标高：
因为桥位处于山区地区，无通航要求。
=231+0.15+0.5+2=233.65（m）＜路面标高236（m）
1.6冲刷计算
（1）一般冲刷
按64-1公式计算
综合分析桥型拟订方案为4×
35m预应力T型梁桥，采用双柱式桥墩
建桥后实际桥孔净长:
Lj=4×
35-3×
1=137m>
133.10m
（初步拟订柱宽为1m）
故：
因为原始资料中指出，汛期洪水含沙量：
11kg/m3
所以,E=0.66
=1.05mm
（2）局部冲刷
按65-1公式计算
按下部结构式查附录15得：
m
所以，v0=0.542（m/s）
因为v＞v0
（3）冲刷线标高
全部冲刷完成后最大水深：
为自然演变冲刷深度，假定为零），则各墩台最大冲刷时标高m
（4）基底最小埋置深度计算
由表13-4查得，取m，则各墩台最小埋置深度为：
m
1.7方案比选
方案比较表表1.2
方案类别
比较项目
第一方案
第二方案
第三方案
主桥：
预应力混凝土T形简支梁桥
钢筋混凝土T形简支梁桥
预应力混凝土空心板桥
桥孔长（m）
3×
25=75m
4×
20=80m
6×
13=78m
工艺技术要求
技术较先进，工艺要求较严格，满足一定的承载力，跨径大，桥墩少，便于下部结构施工
技术较先进，钢筋用量大，承载能力小，跨径小，桥墩多，下部结构麻烦
工艺较先进，有成熟的施工经验和施工工艺，使用围广，相对板的自重也较小，但制作麻烦，需要使用大量的钢筋。
桥墩多，下部结构施工相对比较麻烦
跨度
适用于跨径较大的桥
适用于跨度较小的桥
强度、刚度、抗裂性
强度大、刚度大、抗裂性强
相对于预应力来说较小
强度、刚度、抗裂性强，优于第二种方案
从对比来看，我比较倾向于预应力混凝土T形梁桥。
2设计资料及构造布置
2.1设计资料
2.1.1桥梁跨径及桥宽
标准跨径=35m
主梁全长=34.92m
计算跨径=33.80m
桥面净空=-10.5+2×
0.75m
2.1.2设计荷载
公路—级，人群荷载3.0KN/m，设计速度为60，栏杆及人行道构件自重为5KN/m，环境标准：
Ⅰ类环境
2.1.3材料及工艺
混凝土：
主梁、翼缘板、横隔板、湿接缝、封锚均用C50混凝土，桥面铺装采用沥青混凝土
预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规》（JIGD62—2004）中的Φs15.2的低松弛高强度钢铰线，每束8根，全梁配4束，=1860Mpa
普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋按后法施工工艺制作主梁，采用径70㎜，外径77㎜的金属波纹管和夹片锚具。
凡钢筋直径大于等于12mm者采用HRB335热轧带肋钢筋，凡钢筋直径小于12mm者采用R235钢筋。
钢板：
采用《碳素结构钢》（GB700-1998）规定的Q235B钢板
支座：
可采用极式橡胶支座或盆式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和行业的标准规定
2.1.4设计依据
1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTGB01—2003），简称《标准》。
2）交通部颁《公路桥涵设计通用规》（JIGD60—2004），简称《桥规》。
3）交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JIGD62—2004），简称《公预规》。
2.1.5设计基本数据，见下表
名称
项目
符号
单位
数据
C50砼
立方强度
fcu，k
MPa
50
弹性模量
Ec
3.45×
104
轴心抗压标准强度
fck
32.4
轴心抗拉标准强度
ftk
2.65
轴心抗压设计强度
fcd
22.4
轴心抗拉设计强度
ftd
1.83
短暂状态
容许压应力
0.7fck‘
20.72
容许拉应力
0.7ftk‘
1.757
持久状态
标准轴载组合：
①容许压应力
0.5fck
16.2
②容许主压应力
0.6fck‘
19.44
短期效应组合：
①容许拉应力
σst-0.85σpc
②容许主拉应力
0.6ftk‘
1.59
¢
s15.2
钢
绞
线
标准强度
fpk‘
1860
Ep‘
1.95×
105
抗拉设计强度
fpd
1260
最大控制应力
0.75fpk‘
1395
持久状态：
标准荷载组合
0.65fpk‘
1209
材
料
重
度
r1
KN/m3
25.0
沥青砼
r2
23.07
钢绞线
r3
78.5
C30砼
r4
24
栏杆
r5
KN/m
1.0
钢束与混凝土的弹性模量比
аEP
5.65
注：
本设计混凝土强度达到C45开始拉预应力钢束。
和分别表示钢束拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：
=2.51MPa
基本数据表2.1
2.2横截面布置
2.2.1主梁间距与主梁片数
通常主梁应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效,故在许可条件下应适当加宽T梁翼板.本设计主梁翼板宽度为1700㎜,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受拉性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:
预施应力，运输，吊装阶段的小截面（bi=1700㎜）和运营阶段的大截面（bi=2400㎜），净—10.5+2×
3.75=12m的桥宽选用5片主梁，如图（2-1）
2.2.2主梁跨中截面主要尺寸拟订
1.主梁高度
预应力混凝土简支梁的主梁高度与跨径之比通常取～故本设计取用2300㎜的主梁高度是比较合适的。
2.翼板厚度
T梁的翼板厚度为16cm，翼板根部厚度加到25cm，以抵抗翼缘根部较大的弯矩。
3.腹板厚度
腹板厚度不宜小于其梁高度的。
本桥的厚度取20cm
4.马蹄尺寸
预应力混凝土简支梁的梁肋下部通常要加宽做成马蹄形，以便预应力钢筋的布置和满足承受很大的需要，现初步拟定马蹄宽为60cm、高度20cm，马蹄与腹板交接处做三角过渡，高度为20cm以减小局部应力。
2.2.3计算截面几何特性
净截面的计算（b=240cm）表2.2
分块名称
分块面积（）
到上缘的距离（cm）
分块面积对上缘的静矩（）
分块面积自身惯性矩Ii（）
=-
（cm）
分块面积对形心惯性矩Ix（）
I=+
（
翼板
3840
8
30720
81920
75.65
2197622.4
22057942.4
三角承托
540
19
10260
2430
64.65
2256996.15
2259426.15
腹板
3880
113
438440
12168973.33
-29.35
3342319.3
15511292.63
下三角
400
203.33
81333.3
8888.89
-119.68
5729320.96
5738209.85
马蹄
1200
220
264000
40000
-.35
22309587
22349587.0
9860
824753.3
67916458.03
==824753.3/9860=83.65㎝
毛截面的计算（b=170cm）表2.3
（cm）
I=+
（
2720
21760
58026.67
85.34
1980930.43
19867557.1
74.34
2984275.22
2986705.22
-19.66
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