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注：

板厚均为80mm。

3、板的设计

（1）荷载

板的永久荷载标准值

取1m宽板带计算：

10mm厚1:

2水泥砂浆面层0.0120=0.2

20mm厚1:

3水泥砂找平层0.0220=0.4

80mm钢筋混凝土楼面0.0825=2.0

20mm混合砂浆0.0217=0.34

恒载小计

板的可变荷载标准值

永久荷载分项系数取1.2；

因楼面可变标准值大于，所以可变荷载分项系数应取1.3。

故板的

永久荷载设计值

可变荷载设计值

荷载总设计值，近似取为

（2）计算简图

按塑性内力重分布设计。

次梁截面为200mm500mm，板的计算跨度：

边跨

故取

中间跨

计算跨度差（2.32-2.3）/2.3=0.87%<

10%，可按等跨连续板计算。

取1m宽板带作为计算单元计算简图如下图。

g+q=12kN/m2

2320

2300

（3）弯矩设计值

不考虑板拱作用截面弯矩的折减。

根据连续梁和连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数表可查得：

边支座0；

边跨中1/11；

离端第二支座-1/11；

中间跨跨内1/16；

中间支座-1/14.故

（边支座）

（边跨中）

（离端第二支座）

（中间支座）

（中间跨跨内）

（4）正截面受弯承载力计算

环境类别一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。

假定纵向钢筋直径d为10mm，板厚80mm，则截面有效高度；

板宽b=1000mm。

C30混凝土，，；

HPB300级钢筋，。

板配筋计算过程列于下表：

表2.2连续板各截面配筋计算

板带部位截面

边区板带（①～②，⑤～⑥轴线间）

中间板带（②～⑤轴线间）

边跨中

离端第二支座

离端第二跨跨内、

中间跨跨内

中间支座

边跨跨内

5.872

-5.872

3.9675

-4.534

3.9675*0.8

=3.174

-4.534*0.8

=3.627

0.114

0.077

0.088

0.062

0.07

（）

0.121

0.08

0.092

0.064

0.073

385

254

292

203

232

选配钢筋

@130

@150

@200

实配钢筋面积

/

387

335

251

251

中间区板带（②～⑤轴线间），各内区格板四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。

计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；

，此值大于，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。

（5）确定各种构造配筋

1、分布钢筋选用

2、嵌入墙内的板面附加钢筋选用

3、垂直于主梁的板面附加钢筋选用

4、板角构造钢筋:

选用,双向配置板四角的上部。

（6）绘制板的配筋示意图

采用弯起式筋,详见板的配筋图

4、次梁设计

根据本厂房楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑从属面积的荷载折减。

（1）荷载设计值

永久荷载设计值

板传来的永久荷载3.5282.5=8.82

次梁自重

次梁粉刷

小计

可变荷载设计值

荷载总设计值

（2）内力计算

主梁截面为300mm650mm。

计算跨度：

边跨

故取

中间跨

计算跨度相差，说明可按等跨连续梁计算。

次梁的计算简图见下图：

6750

6600

g+q=32.805kN/m2

次梁的尺寸

h=500

h=650

120

300

主梁

次梁

由表《连续梁和连续单向板考虑塑性内力重分布的弯矩计算系数》和表《连续梁考虑塑性内力重分布的剪力计算系数》可分别查得弯矩系数和剪力系数。

弯矩设计值：

剪力设计值：

（端支座右侧）

（离端第二支座左侧）

（离端第二支座右侧）

（中间支座左右侧）

（3）截面承载力计算

正截面受弯承载力计算时，跨内按T型截面计算，翼缘宽度取、

第二跨和中间跨

次梁高h=500mm，梁翼缘厚

应取上述四者中的最小值，故取。

判别T形截面类型：

故属于第一类T型截面。

环境类别一级，C30混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mm。

假定箍筋直径10mm，纵向钢筋直径20mm，则离端第二支座按布置二排纵向钢筋，其他中间支座按布置一排纵向钢筋。

C30混凝土，，，，；

纵向钢筋采用HRB335级钢筋，，。

正截面承载力计算过程列于下表：

连续次梁正截面承载力计算

截面

离端第二跨跨内、中间跨跨内

135.88

-135.88

89.31

-102.07

=0.039

=0.251

=0.025

=0.169

0.0398

0.294

0.025

0.186

0.9801

0.853

0.9875

0.907

=1004.6

=1220.7

=655.4

=815.5

418

318+118

+116

116+218

216+218

1018

1219.1

710.1

911.2

计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布原则；

，此值大于，满足最小配筋率要求。

次梁的斜截面受剪承载力：

斜截面受剪承载力计算包括：

截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配箍率验算。

验算截面尺寸：

，因，截面尺寸按下式验算：

故截面尺寸满足要求。

计算所需腹筋：

采用HPB300级钢，双肢箍筋，计算支座B左侧截面。

由，可得到箍筋间距:

调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。

现调整箍筋间距，，截面高度在300～500mm的梁，最大箍筋间距200mm最后取箍筋间距。

为方便施工，沿梁长不变。

验算配箍率下限值：

弯矩调幅时要求的配箍率下限为：

实际配箍率，满足要求。

5、主梁设计

主梁按弹性理论设计

（1）荷载计算

为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。

永久荷载标准值：

次梁传来的永久荷载

主梁自重（折算为集中荷载）

主梁两侧15mm厚抹灰（折算为集中荷载）

26可变荷载设计值：

柱的截面尺寸为，因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于5，竖向荷载下主梁内力近似按连续梁计算。

主梁的截面几何尺寸及计算简图如下：

h=80

7180

7100

2500

7500

=145.76KN

=106.88KN

主梁的计算简图

边跨

故取较小值故可按等跨设计。

（3）内力设计值及弯矩包络图

1）弯矩设计值

弯矩

式中系数由《等截面等跨连续梁在常用荷载作用下的内力系数表》相应栏内查得。

2）剪力设计值

剪力

主梁弯矩计算

序号

荷载简图

①

②

③

④

最不利组合

①+②

511.52

-359.43

-91.69

①+③

146.4

272.35

①+④

445.93

-554.02

239.55

-311.32

主梁剪力计算

端支座

204.57

-300.71（106.88）

-106.88（300.71）

178.77

-326.51（285）

-221.74（148.39）

将以上最不利组合下的弯矩图和剪力图分别叠画在同一坐标图上，即可得到主梁的弯矩包络图。

弯矩包络图（kN·

m）

（4）配筋计算

1）确定T形截面翼缘计算宽度

主梁的跨内截面按T形截面计算，确定T形截面受压翼缘计算的宽度如下：

边跨，故取。

中间跨，故取。

取。

2）判别T形截面类型

故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。

支座按矩形截面计算，取。

3）主梁的正截面受弯和斜截面受剪承载力计算结果分别如下表所示：

主梁的正截面受弯承载力计算

截面

1（边跨跨中）

B（中间支座）

2（中间跨跨内）

弯矩M

—

=50.528

-503.49

或

0.038

0.337

0.020

0.057

0.039

0.429

0.059

0.981

0.7855

0.99