压铸工艺参数的计算调整Word格式.docx
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慢压射，一级快压射，二级快压射和增压。
其中一级快压射主要用于锤头跟踪，但也可用于由慢到快的过渡压射，根据客户及铸件的需要，强调使用过渡压射时，也可做到锤头跟踪单独控制（此为特供机），增压与二级快压射相连，大吨位的压铸机增压起始吉制独立控制。
★例：
在DCC160压铸机上生产的一个压铸件.
浇铸全重:
330g（含浇排系统）.
铸件重量150g（内浇口以上）.
铸件投影面积：
11X7=77cm2.
浇注总投影面积：
77X200%=154cm2.
铸件材料：
ADC12.
本例铸件内浇口实际截面积：
2.7X1.1+18X1.7=60.3mm2.
平均壁厚:
2mm.
一.吉制点确定:
①.△点对应入料筒的B点,当采用短入料筒时△向△方向移动,同时△始终保持对1211．
应B点.
②.△点:
当料温低或充填率低亦或薄壁铸件时,△接近对应A点,反之接近△点.322③.△点:
通过计算L来确定,通常锤头压射到△点时,合金液达到C点,如果需要提前33H及滞后充填,△相应右移及左移.
3
④.△点:
对应模具分型面,（同时不能超过射出行程的极限）4⑤为了确定△点,需要计算LH3M=A*L*ρ----------------------------------⑴pHM:
铸件重量（内浇口以上,含集渣包）
A:
锤头截面积pρ:
合金液体密度
将数值代入⑴:
150=R2*L*ρ=3.14*2.52*L*2.5H兀H求得L=3.06cmH二．压射过程之速度确定：
1．慢压射速度Vs的大小一般以合金液不从入料口溢出为原则。
通常Vs为0.2-0.4m/s之间为宜（可以不做调整）
2.一级快压射速度的确定需要考虑锤头跟出及过渡性速度两种情况
充填率∮=M/A*L*ρ----------------------⑵pK总M:
包括浇排系统在内的铸件总重总A:
锤头截面积pL:
空打行程K代入数值:
∮=（330/0.785*52*32*2.5）*100%=21%（标准30%-70%）
:
充填高
H=（D/2）*（1.66*∮+0.17）--------------⑶
H=（50/2）*（1.66*0.21+0.17）=13mm
一级快压射速度
1/2-----------⑷∮）}V=0.2*{（D-H）*（1-∮）/（1+L
1/2=0.2*{（50-13）*（1-0.21）/（1+0.21）}=0.98m/sVL二级快压射速度的确定及二级手轮的调节方法:
VtPCV:
V?
VPapDHg充填时间:
t=（7/1000）*T2--------------------⑸
T:
铸件平均壁厚
t=（7/1000）*22=0.028（s）
内浇口速度：
Vg*t*Ag*ρ=M----------------------⑹
M:
铸件重量（内浇口之上含集渣包）
Vg*0.028*60.3*0.0025=150
）内浇口最小速度Vg=35500mm/s=35.5m/s（
锤头实打速度：
）Qg=Qp（合金液通过任何截面的流量相等
：
内浇口处的流量Qg：
锤头处的流量（入料筒处流量）Qp
Ag*Vg=Ap*Vp-----------------------------⑺
*Vp60.3*35.5=0.785*502
）
此为最小锤头速度Vp=1.1m/s（
Vp≧1.1m/s.
取Vp=1.5m/s（模具所需）
模具界限速度:
当Pa=140kg/cm2（系统压力）
1/2-------------------⑻3）Vpc=550*（Pa*As*Ag2/Ap1/2=3.97m/s}）32Vpc=550*{140*0.785*102*0.62/（0.785*5实打速度:
22221/2------------------⑼）/（V）}+VVp={（V*VPCPCDD22221/2=3.31m/s（压铸机所供）/（6+3.97Vp={（6）*3.97）}3.31远大于1.5能量过剩.即Pa不需要取140kg/cm2
那么当Pa=100kg/cm2时情况如下:
1/2=3.97*（100/140）V=3.35m/sPC1/2=5m/sV=6*（100/140）此时空打速度D22221/2=2.78m/s
V+3.35={（5*3.35）}）/（5P通过比较可知:
降低系统压力让压铸机与压铸模系统更匹配
22221/2）}={（V*V+V由上面公式⑼:
V）/（VPCDPCDP可以导出:
22221/2-------------------⑽V={（V）}*V）/（V-VPDPPCPC当V=1.5m/s时P可得出二级快压射设定速度:
22221/2=1.68m/sV={（3.35*1.5）}）/（3.35-1.5D手轮设置:
时的格数】1m/s为每（12*12/5）
【
（12*12/5）*1.68=49格
即:
手轮调节为4圈1格
三.增压确定:
P取100Mpa时
锁模力=A*P=154*100=154（T）
总A*P=P*P--------------------------⑾ZZP）增压缸处）（（锤头部22*P0.785*5*100MPa=0.785*16ZP=9.76Mpa（增压缸需设置的压力）
ZA*P=A*P--------------------------⑿SSP）（射出缸处（锤头部）
22*P0.785*5*100MPa=0.785*10SP=25MPa（射出缸压力表显示值）S
通过查看射出缸压力表（大表）读数核实是否为25MPa
如数据不符，需要调整增压储能器的压力，
另外，原则上增压流量手轮从3圈调起
充填时间允许时，可调小增压流量，否则反之
2，触发压力一般为50kg/cm充填时间允许时也可调小触发压力，否则反之
四．实例分析：
1．当V=1.5m/s时P通过Ag*Vg=A*VPP2*1.5
60.3*Vg=0.785*50．
Vg=48.8m/s（标准为20-60m/s）
说明内浇口截面积较小，内浇口处的龟裂现象也证实了这一点。
如果内浇口截面积增大一倍，则Vg=24.4m/s就会理想一些
2.内浇口分布欠佳.
主浇道分支的内浇口较薄,流量偏低,不但形成紊流,而且由于
旁支浇口的流量偏大,造成封闭分型面,排气不畅
解决办法:
将主浇道内浇口厚度由1.1改成1.8
3.充填率偏低,外向型.锤头直径为Φ40时
∮=M/A*L*ρ*100%
pK总=（330/0.785*42*32*2.5）*100%=33%（较理想）
锤头直径增大,浇口速度加大,可获得大的充填速度
锤头直径减小,比压加大,即获得较大比压
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