平台钢结构计算书Word文档格式.docx
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2,因此，应按四边简支平板计算铺板最大弯矩。
查表2-1得：
/=aqf=0.0497x11.7544x0.9==0.4732曲5
（2）铺板强度验算
铺板截面的最大应力为：
6〃
b==
V
=7&
86加=217/逝
满足要求。
（3）铺板刚度验算查表2-1得：
Etz
=0.0433X
8.462x103x0.91
2.06xIO11x63xIO'
9
=5・4nun<
［勿=
900
150
6zzz®
（4）铺板加劲肋验算板肋自重标准值：
p=7850x9.8x6x60x10-9=0.028kN/in
加劲肋可按两端支撑在平台板次梁上的简支梁计算，其承受的线荷载为：
恒荷载标准值：
P、=0.462x0.9+0.028=0.4438kNIm
活荷载标准值：
P，=0.9x8=7.2kN/m
加劲肋的跨中最大弯矩设计值为：
M=-I2=iX（1.2X0.4438+1.4x7.2）x0.9==1.08上
88
加劲肋计算截面可按加劲肋和每侧铺板15t（t为铺板厚度）的宽度参与共同作用，计算截面如图3所示。
计算截面面积：
A=180x6+60x6=1440zz2ot2=1440x10~6/»
2
计算截面形心轴到铺板面的距离：
180X6X3+60x6x36「
y==11.25/nnj
1440
计算截面对形心轴X的截面惯性矩：
Z=ISOxb+[go%6x（11.25-3）2+6>
：
60+60x6x（36-11.25）2=4.0527xlO'
7^1•l1212
加劲肋截面最大应力为：
一峑=】•08x1050.066〔0.01125）=呃甘<
f=215^
俨4.0527x10_,
加劲肋跨中最大挠度为：
oQ.l"
5x（0.4438+7.2）x10’x0.94°
g「i900「
co=:
==0./8/zzot<
L。
」==6zmz?
心3845ZV384x2.06xIO11x4.0527x10_,150
满足刚度要求。
三、次梁设计
1、次梁计算简图：
次梁按简支梁计算。
5400
图2次梁受力简图
2、计算次梁荷载。
恒荷载标准值：
次梁承受恒荷载包括自重和加劲肋自重（暂时不考虑次梁自重），将加劲肋则算成均布荷载。
P,=0.462x0.9+0.028=0.4438kN/m
2=8x0.9=7.2kN/m
■
则次梁最大弯矩设计值为：
最大剪力为:
討Y"
。
.98x5.4=57.33
3、初选次梁截面：
次梁釆用普通轧制工字钢，根据组合内力初选截面。
由抗弯条件得次梁所需的净截面抵抗矩：
用=经=38.8x2=g87加
Yxf1.05x215x106
初步拟定次梁采用工字钢，型号为I20b,截面参数如下：
A=39.55c/，A=2502初,Ws=250.2cm3,可31.05kg/m
4〔次梁内力计算：
计算包含自重在内的次梁荷载。
计算次梁自重的均布荷载：
=1/.13也,j=9.0働，自重
P、=0.4438+0.031x9.8=0.7476kN/m
=7.2kNIm
q=1.2xpi+1.4xpo=10.98kN/m
乞=R+P=7・95kN/m
5、验算次梁截面：
验算次梁荷载作用下的钢梁强度、挠度和整体稳定。
（1）抗弯强度验算
"
x1°
=152•26NJmn^<
f=215NfmnryW1.05x250.2x103
（2）剪应力验算
57.3x1O3/o/
r=7#=17.13X9X10=37'
2Nlmm~V兀=125Nlnun-
（3）支座处局部压应力
支座反力为57.3RN。
假定支撑长度a=15cm,由型钢表得:
4=*+29+11.4=20.恤
£
=w+2.色=150+2.5x20.4=201观
9x201
cr=—=I®
兀彳*2=31.67艸/亦Vf=215旳W
因铺板密铺在梁的受压翼缘上，并与其牢固相连，能阻止受压翼缘的侧向位移，故不必验算整体稳定。
（4）挠度验算
'
=5x7,95xIQ12x5,41
384乩_384x2.06x105x2502xIO1
因此，次梁能满足强度和刚度要求。
四、主梁设计
1、主梁计算简图：
按简支梁计算。
F=59.3kN
q=2.66kN/m
llh
「川
川
Uh
4U
411
idj
r
*
1
图3主梁受力简图
2、主梁荷载计算。
次梁传來的集中荷载：
尸=10.98x5.4=59.3kN
最大弯矩瞪（不包括主梁自重），由表2-2查得=1.11。
M=1.11x59.3x9=592.4kN・m
sax
最大剪力（不包括主梁自重）:
Q=9x59.3/2=266.85AV
3、初选主梁截面：
主梁采用焊接工字形截面。
需要的截面抵抗矩：
鬻需=2752曲
梁的最小高发化in:
=430,查得=詈=603
_1根据表2-3的刚度要求〒=恳
梁的经济高度：
h=7^iT-30=7^2752-30=68cm
确定腹板厚度J:
t=區=旦=os
1111
=0.33cm
取腹板厚度和=lOzzzmo
翼缘所需面积:
=^_lx80=2W
806
取上、
下翼缘宽度b=400nun,厚度t=20nmi,主梁截面见图4。
图4主梁尺寸
截面特性:
=7737CZZ?
3
S=2x40x41+0.5x1x402=4080czzz2
4、计算主梁内力（包含主梁自重）。
梁的截面面积：
力=40x2x2+1x80=240czzz2
梁单位长度的自重:
240xICT4x7850x9.8xW3=1.85kN/m
取自重的荷载分项系数为1.2,并考虑由于加劲肋等重量的构造系数1.2,梁自重的荷载设计值为：
1.2x1.2x1.85=2.66kN/m
梁支座最大剪力：
V=266.85+-X2.66X9=278.3kN心2
梁跨中最大弯矩：
M=592.4+丄x2.66x92=619.3kN.ro
58
5、主梁截面设计：
内容包括强度、整体稳定、翼缘局部稳定、腹板局部稳定和腹板加劲肋设计以及挠度验算。
（1）跨中截面抗弯强度验算
7=
=1.05x7737x10厂76.2畑<
—205伽
（2）翼缘局部稳定
40-1
2x2
=9.75<
13^235/235=13
受压翼缘的M部稳定能够保证o
（3）整体稳定验算
次梁为主梁的侧向支撑，故主梁的受压翼缘的自由长度4=900册,
=2.25<
16
因此，梁的整体稳定性有保证。
VSX_278・8X4080x10&
TV_324960x104x10
集中荷载标准值：
尸=7.95x5.4=42.93上V
<
7=1.2x1.85=2.22kN/m
由表2-2查得心=1/9,
（5）腹板局部稳定和腹板加劲肋设计
腹板局部稳定能够保证，不必配置加劲肋。
由于主梁之上布置有次梁，次梁间距为0.9m,按构造要求次梁下面必须对主梁腹板布置支承加劲肋。
横向加劲肋截面：
b>
—+40=+40=67wh
*3030，取Q=lUO/zzOT
b100「
J=，取©
=8加
支座加劲肋验算：
梁的支座采用突缘支座形式，支承加筋类釆用200mmx16/zazz,计算支承加劲肋在腹板平面外的稳定性。
有效面积如图5所示。
加劲肋布置
A=1.6x20+18x1=50c/n'
I=—x1.6x203+—x18xl3=1068加1212
1=Jl068/50=4.G2cm
2=160/4.62=34.63
查附录E・9得cp=0.866,
N/（PA=o'
囂爲=64・"
/亦<
215刃亦
支座加劲端部刨平顶紧。
其端面承压应力为:
16x200
N/Ae=“8；
$=87.125N/nun2<
215N/mm-
支座加劲肋与腹板用直角角焊缝连接，焊缝的焊脚尺寸为:
z278.8x103.“
h.>
=1.56zzzot
z0.7x2x800x160
取力f=8mmo
其他加劲肋均采用2400X12,不必验算。
•二
400
JL
图6主梁施工图
五、平台柱设计
设计平台柱为轴心受压平台实腹柱，柱截面釆用焊接组合工字形，翼缘钢板为火焰切割边，钢材采用Q235,柱的长度为bx=6%,考虑侧向支承by八叭
1•柱顶荷载计算:
主梁传来总荷载设计值
P
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