人货梯基础回顶方案.docx
《人货梯基础回顶方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《人货梯基础回顶方案.docx（8页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
人货梯基础回顶方案
施工电梯基础回顶方案
一、施工工艺
因人货电梯基础设置在2#、4#楼地下室顶板上（具体位置详见《电梯基础回顶平面图》），且地下室为两层地下室，两层各自满支撑负责荷载，层高分别为3.95米、3.75米。
顶板活荷载标准值查2#、4#楼地下室设计图纸JG-01为5KN/M2，施工电梯总重量为56t，基础面积为6m×4m=25KN/M2，为了地下室顶板结构安全，必须进行施工电梯安装部位的地下室顶板回顶。
人货梯安装高度大，使用时间长，结构、装修时使用频繁，综合分析，决定在地下室人货梯基础部位进行加固。
电梯导轨架正下方用4根由两根[16#槽钢支撑，支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致，槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫，4根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。
（1）无梁部位支顶施工工艺
在人货梯基础其他位置上设置Φ48，壁厚3.5钢管立杆支撑，立杆底部设置底座，支撑的面积为7×5M（基础面积6M×4M）立杆间距为0.7从底板上20cm设置纵横向扫地杆，其间距为0.5m，中间设置两道纵横向水平拉杆（均分），其间距均为0.5m，立杆上部设置顶托，架设方木，方木间距不大于300，为加强整体刚度，考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。
（2）有梁的部位支顶工艺
有梁部位直接顶撑梁底，立杆间距沿梁跨度方向为0.5m。
二、施工电梯加固设计验算
1、计算荷载（SCD200/200型）
（1）、导轨架+附墙架重：
78200N
（2）、吊笼重:
2×2000kg=40000N
（3）、外笼重:
1060kg=10600N
（4）、载重重:
2×2000kg=40000N
（5）、对重重：
0N
（6）、基础重：
12000kg=120000N
合计总自重:
G=78200+40000+10600+40000+0+120000=288800N
2、基础受力计算（取系数n=2）
基础承载P=G×2=288800×2=577.6KN
地下一层高4100mm
3、支撑受力计算，按最大受力考虑
3.1、两个吊笼同时离地运行时
每根支撑由一根[16#槽钢：
则
ix=0.44h,iy=0.386h
计算长度L0取4100÷5=820mm
则λX=L0÷ix=820÷（0.44×160）=11.648
λy=L0÷iy=820÷（0.386×65）=32.682
查表得ψX=0.995ψy=0.966
取较小值ψX=0.966计算
压弯构件稳定性验算：
单支受压力
N=577.6÷4=144.4KN
A=2515mm2
==59.436N/mm2<[f]=215N/mm2
满足要求
3.2、两个笼子同时落地
Ф48×3.5钢管参数
[f]=205N/mm2（抗压设计强度） ; E=206×103N/mm2（弹性模量） ; A=489mm2（截面积）; I=12.19×104mm4（截面惯性距） W=5.08×103mm3（截面模量）; R=1.59cm（回转半径）
木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.300；木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；木方的截面高度（mm）:
100.00；
地下室高度4.100米，纵、横立杆间距均为0.5m，
上部传递荷载：
（2）+（3）+（4）+（5）+（6）=210.6KN，P=210.6/5.8×4.7=7.73KN/㎡
图2楼板支撑架荷载计算单元
（1）、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为
方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
（1.1）.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板+人货梯外笼自重（kN/m）：
q1=25×（0.3+0.25）×（0.3-0.05）+（0.3-0.05）×11/5.8×4.7=3.54kN/m；
（2）活荷载为：
载重重+吊笼重（kN/m）：
q2=（0.3-0.05）×（40+40）/5.3×4.2=0.898kN/m
q=4.44kN/m
（3）集中荷载（kN）：
p=0kN；
（1.2）.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×q=1.2×4.44=5.33kN/m；
集中荷载p=1.4×0=0kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0+5.33×0.52/8=0.167Kn.m；
最大支座力N=P/2+ql/2=0+5.33×0.500/2=1.33kN；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.167×106/83333.33=2.00N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.00N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!
（1.3）.抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
Q=5.33×0.500/2+0=1.33kN；
方木受剪应力计算值T=3×1.33×103/（2×50.000×100.000）=0.399N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.399N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.300N/mm2，满足要求!
（1.4）.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=4.44kN/m；
集中荷载p=0kN；
最大挠度计算值V=5×4.44×5004/（384×9500×4166666.667）+0=0.0913mm；
最大允许挠度[V]=500.000/250=2.000mm；
方木的最大挠度计算值0.0913mm小于方木的最大允许挠度2.000mm,满足要求!
（2）、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.44×0.500+0=2.22kN；
支撑钢管计算简图
最大弯矩M=0.868KN.M
最大应力σ=168.5N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值168.5N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！
=4100×5003/48×206×103×12.19×104=0.425MM
支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10mm，满足要求！
（3）、立杆荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。
（3.1）.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.149×4.10=0.611kN；
（2）最大支座反力（kN）（查内力系数表得1.281）：
NG2=1.281×3.11=3.984kN；
静荷载标准值NG=NG1+NG2=4.596kN；
（3.2）.活荷载
活荷载标准值NQ=0kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=5.515kN；
（4）、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=5.515kN；
σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ--------钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
L0----计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算
l0=h+2a
a----顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；
得到计算结果：
立杆计算长度L0=h+2a=1.117+2×0.100=1.317m；
L0/i=1317.000/15.900=83.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.704；
钢管立杆受压应力计算值σ=5515/（0.704×489）=16.03N/mm2；
立杆稳定性计算σ=16.03N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
（4）、扣件抗滑移的计算:
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，因此实际的双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=3.984kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
三、电梯基础回顶立管平面图
WelcomeTo
Download
欢迎您的下载，资料仅供参考！
升级会员 