高支模专项施工方案专家论证通过方案Word下载.docx
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施工图纸；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》ＪGJ130—2011；
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162－2００8；
《危险性较大的分部分项工程安全管理方法》建质［2009]87号。
三、高支模平板计算（具体根据图纸）
一、参数信息
１．模板支架参数
横向间距或排距（m）:
0.9;
纵距（m）:
步距（m）：
1．20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：
０。
20;
模板支架搭设高度（m）:
14．25米；
采用的钢管（ｍm）：
Φ48×
3.０；
板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
可调支托；
2．荷载参数
平板的模板及小梁自重（kN／m2）:
0。
30；
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
24+1.1=2５．1;
施工均布荷载标准值（kN/ｍ2）:
２.５0;
3.材料参数
面板采用胶合面板,规格为183０×
９15×
１8mm；
板底支撑采用方木;
面板弹性模量Ｅ（N/mm2）：
8000；
面板抗弯强度设计值（Ｎ/mm2）:
１1.５；
木方抗剪强度设计值（Ｎ/mm2）:
１.４0；
木方的间隔距离（ｍm）:
３0０．0；
木方弹性模量E（N/ｍｍ2）:
90００.000；
木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13．0；
木方的截面宽度（mm）:
60。
00；
木方的截面高度（mm）：
80．00；
托梁材料为：
钢管（双钢管）：
Ф４8×
3.0;
4．楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
150。
00ｍｍ；
楼板支撑架荷载计算单元（如下图）
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：
Ｗ =９1．5×
１.82／６=4９．４1ｃm３；
I=91.5×
1.83／1２ ＝4４.47 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算.
面板计算简图
１、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:
q１＝2５．1×
0．1１×
1+0．3×
1=３．06kN/m;
（２）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2 =２.5×
1= 2.5kN／m；
2、强度计算
计算公式如下:
M＝0.1０1ql2
其中:
q=1。
２×
3．０6+1．4×
2。
５=7。
1７2kＮ/m；
最大弯矩 M=0。
101×
７．17２×
３０0２=６5１9３Ｎ·
m；
面板最大应力计算值 σ =Ｍ/W= 6５1９3／49410=1.32Ｎ／mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=11。
5N/mm2;
面板的最大应力计算值为 1。
３２N/mｍ２小于面板的抗弯强度设计值11．5N/mm2，满足要求！
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν＝0．67７ql4/（100EI）≤［ν］=l／２5０
其中q＝q1=3.０6kN/m
面板最大挠度计算值ν=０.677×
３。
06×
3004/（100×
8000×
４４.47×
104）=0．047ｍm；
面板最大允许挠度［ν]=３00/250＝１。
2ｍm；
面板的最大挠度计算值0.0４7ｍｍ小于面板的最大允许挠度1.2 ｍｍ，满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩Ｗ分别为:
Ｗ=b×
h2/６=6×
８×
８/６=6４cm3;
I=b×
h3/12=６×
8×
８/12=256cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1= 25．1×
0.3×
０．11+０．3×
０.3 =０．918ｋN/m；
（２）活荷载为施工人员及设备荷载（ｋN/ｍ）：
q2= 2．5×
3=0．７5kN/m；
2．强度验算
计算公式如下：
M＝0.10１ql2
均布荷载q = 1。
2 ×
q1+１.4 ×
ｑ2=１.2×
０．918+1．４×
75＝２．１5kN／m;
最大弯矩 M=0．1０1ql2 =0。
2．15×
92=0．176kN·
方木最大应力计算值σ＝M／W= 0.17６×
1０6/64000= ２.７5 Ｎ/mm2；
方木的抗弯强度设计值［f］=13．0０0Ｎ/mm2;
方木的最大应力计算值为２.75 N／mｍ2小于方木的抗弯强度设计值1３ N／mm２,满足要求！
3。
抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bｈ<
[τ］
其中最大剪力:
V =0．６1７×
０．９=1.１９kN；
方木受剪应力计算值τ =3×
1。
１９×
103/（2×
６0×
8０）=０．37 Ｎ／mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ]=1。
4Ｎ/ｍm2;
方木的受剪应力计算值０。
37N/mm２小于方木的抗剪强度设计值 1。
4 N/ｍｍ2,满足要求!
4.挠度验算
ν=0.67７ql4/（１00ＥI）≤［ν］＝l/2５0
均布荷载 ｑ=q1 = 0．918kN/ｍ；
最大挠度计算值 ν＝ ０.677×
0．9１8×
9004 ／（100×
9０００×
２5６00０0）=0。
17６mm；
最大允许挠度 [ν]=90０／２50=3。
6ｍｍ;
方木的最大挠度计算值0.1７6mm小于方木的最大允许挠度3。
６mｍ，满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：
钢管（双钢管）:
Ф48×
3.0；
W＝4.49×
2=8．98cm3；
Ｉ＝1０．78×
2＝２1。
5６cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，Ｐ＝2。
15kＮ；
托梁计算简图
最大弯矩Ｍmａx＝0．28９×
P·
0.9=0．289×
０．9＝０.56kN·
ｍ ；
最大变形 Vmax = 0．８66×
Ｐ·
0．9＝0．886×
2.15×
９=１。
６7mm;
最大应力σ= 560000/８9８０=6２。
3６N/mm2;
托梁的抗压强度设计值 [ｆ］=205N／mm2；
托梁的最大应力计算值６２.36N/ｍm2 小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！
托梁的最大挠度为1.６７ｍｍ小于9００/1５０＝6.0mm与10mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
ＮG1 =0．166×
14。
1４ =2。
３4kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》。
（2）模板的自重（ｋＮ）：
ＮG2= ０.3×
0．9×
9= 0。
24３kN;
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NＧ３＝25.1×
０.１1×
９×
0．9=2.2３6ｋN；
经计算得到，静荷载标准值ＮG =ＮG１+NG2＋NG3=4。
８2kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值ＮQ= （2.5+2）×
9×
0.9＝3。
６4５kN;
3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算
N =1。
２NＧ+１.4NQ=１0。
887 kN;
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
σ＝N/（φＡ）≤[f]
其中Ｎ－—－－立杆的轴心压力设计值（kN）：
Ｎ= １0．８８7 ｋN；
φ－—-－ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i--—－ 计算立杆的截面回转半径（cm）:
i=1．58 cm;
A—--- 立杆净截面面积（cm2）：
Ａ＝4．２4cｍ2；
W －--—立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49ｃｍ3；
σ--—--－——钢管立杆最大应力计算值（Ｎ/ｍｍ2）；
［f]-－－- 钢管立杆抗压强度设计值:
[ｆ］=205N/mm２；
L0－---计算长度（m）;
按下式计算:
顶部立杆段：
ｌ01 ＝ku1（ｈ+2ａ） =1。
２17×
１.５96×
（0.44+2×
2）=１.6３m；
非顶部立杆段:
l02 =ｋu2ｈ=1。
217×
128×
1．2= 3.1ｍ;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a =0.2m；
l0１/i= 1630 /15.８=103;
ｌ０2/i=3100／1５。
8＝196；
由长细比 Lo／ｉ 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ１=0。
566,
φ１=0.188;
钢管立杆的应力计算值：
σ1=８079／（0。
566×
4２４） ＝33.6６ Ｎ／ｍm2；
σ2=1０８8７／（０．１８８×
424） =1３６。
５８ Ｎ/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ=σ2=13６。
58N／mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205N/ｍm２,满足要求!
七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fｇ=ｆgk×
kｃ=2０0×
1＝200 ｋpa；
其中,地基承载力标准值：
ｆｇk= ２00kpa；
脚手架地基承载力调整系数：
kｃ=１ ;
立杆底座放置300×
300×
50mｍ木板。
立杆基础底面的平均压力:
p ＝N/A =10．88７/0。
09=1
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