地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算文档格式.docx
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1、b值的计算如下:
轮胎12R,即每个轮胎宽度为304mm,扁平比按最低70%计算,则每个轮胎的触地面积为0.3*0.2。
通常情况下,荷载作用宽度大于长度,则选用公式如下:
b=2/3bcy+0.73L②(依据荷载规范C.0.5-2)
bcy=bty+2*垫层厚度+板厚③
bty为荷载作用面平行于板跨的宽度,取bty=2*300=600mm;
则bcy=0.6+2*0+0.2=0.8m
b=2/3*0.8+0.73*4=3.45m
两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减(轮距1.86m):
=3.45/2+1.86/2=2.65m
2、荷载的计算如下:
则钢筋运输车后轮(单个组合)传递的荷载为:
9/31*80/2(双排)=23.516/2=11.62t
3、最大弯矩计算如下:
Mmax=11.62*9.8*4(板跨)/2=227.75KN.m
4、等效荷载为:
Q=8Mmax/bL2=8*227.75/(3.45*42)=34KN/m2
5、乘可变荷载组合系数,动力系数:
Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2
当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时,下部可不进行加固。
第3章支撑体系验算
计算依据:
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B2,标高-1.50m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
200
模板支架高度H(m)
4
模板支架纵向长度L(m)
3
模板支架横向长度B(m)
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
荷载标准值G2k(kN/m3)
50
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la(mm)
800
立柱横向间距lb(mm)
水平拉杆步距h(mm)
1500
小梁间距l(mm)
小梁最大悬挑长度l1(mm)
主梁最大悬挑长度l2(mm)
结构表面的要求
结构表面隐蔽
荷载系数参数表:
正常使用极限状态
承载能力极限状态
抗倾覆
可变荷载的组合值系数ψc
0.9
-
可变荷载的分项系γQ
1.4
永久荷载的分项系数γG
1.35
结构重要性系数γ0:
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
面板计算方式
三等跨连续梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上,本例以三等跨连续梁,取1m单位宽度计算。
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
承载能力极限状态
q1=γ0×
[1.35×
(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
φc×
Q1k]×
b=1×
(0.1+(50+1.1)×
0.2)+1.4×
0.9×
2.5]×
1=17.082kN/m
q1静=γ0×
[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b=1×
0.2)]×
1=13.932kN/m
q1活=γ0×
(γQ×
Q1k)×
(1.4×
2.5)×
1=3.15kN/m
q2=1×
1.35×
G1k×
b=1×
0.1×
1=0.135kN/m
p=1×
1.4×
Q1k=1×
2.5=3.15kN
正常使用极限状态
q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
h))×
b=(1×
0.2))×
1=10.32kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
M1=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×
13.932×
0.22+0.117×
3.15×
0.22=0.07kN·
m
M2=max[0.08q2L2+0.213pL,0.1q2L2+0.175pL]=max[0.08×
0.135×
0.22+0.213×
0.2,0.1×
0.22+0.175×
0.2]=0.135kN·
Mmax=max[M1,M2]=max[0.07,0.135]=0.135kN·
σ=Mmax/W=0.135×
106/37500=3.59N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×
10.32×
2004/(100×
10000×
281250)=0.04mm
ν=0.04mm≤[ν]=L/250=200/250=0.8mm
五、小梁验算
小梁类型
方钢管
小梁截面类型(mm)
□60×
40×
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
小梁截面抵抗矩W(cm3)
7.36
小梁弹性模量E(N/mm2)
206000
小梁截面惯性矩I(cm4)
22.07
小梁计算方式
二等跨连续梁
(0.3+(50+1.1)×
0.2=3.47kN/m
因此,q1静=γ0×
h)×
0.2)×
0.2=2.84kN/m
q1活=γ0×
Q1k×
2.5×
0.2=0.63kN/m
1.35×
0.3×
0.2=0.081kN/m
M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×
2.84×
0.82+0.125×
0.63×
0.82=0.278kN·
M2=max[0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pL]=max[0.07×
0.081×
0.82+0.203×
0.8,0.125×
0.82+0.188×
0.8]=0.515kN·
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[3.47×
0.22/2,0.081×
0.22/2+3.15×
0.2]=0.632kN·
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.278,0.515,0.632]=0.632kN·
σ=Mmax/W=0.632×
106/7360=85.818N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×
0.8+0.625×
0.8=1.735kN
V2=0.625q2L+0.688p=0.625×
0.8+0.688×
3.15=2.208kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[3.47×
0.2,0.081×
0.2+3.15]=3.166kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.735,2.208,3.166]=3.166kN
τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.166×
1000×
[40×
602-(40-5)×
552]/(8×
220700×
5)=13.674N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
b=(1×
0.2=2.104kN/m
挠度,跨中νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×
2.104×
8004/(100×
206000×
22.07×
104)=0.099mm≤[ν]=L/250=800/250=3.2mm;
悬臂端νmax=ql14/(8EI)=2.104×
2004/(8×
104)=0.009mm≤[ν]=2×
l1/250=2×
200/250=1.6mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Ф48×
主梁计算截面类型(mm)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
1、小梁最大支座反力计算
(0.5+(50+1.1)×
1.5]×
0.2=3.272kN/m
q1静=γ0×
(G1k+(G2