地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算文档格式.docx

1、1、b值的计算如下：轮胎12R，即每个轮胎宽度为304mm，扁平比按最低70%计算，则每个轮胎的触地面积为0.3*0.2。通常情况下，荷载作用宽度大于长度，则选用公式如下：b=2/3bcy+0.73L （依据荷载规范C.0.5-2）bcy=bty+2*垫层厚度+板厚 bty为荷载作用面平行于板跨的宽度，取bty=2*300=600mm；则bcy=0.6+2*0+0.2=0.8mb=2/3*0.8+0.73*4=3.45m两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减（轮距1.86m）：=3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷载的计算如下：则钢筋运输车后轮（单个组合）传递的荷载为：9/31*80/

2、2（双排）=23.516/2=11.62t3、最大弯矩计算如下：Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m4、等效荷载为：Q=8Mmax/bL2=8*227.75/（3.45*42）=34KN/m25、乘可变荷载组合系数，动力系数： Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。第3章 支撑体系验算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009

3、-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高-1.50m新浇混凝土楼板板厚（mm）200模板支架高度H（m）4模板支架纵向长度L（m）3模板支架横向长度B（m） 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75荷载标准值G2k（kN/m3）50钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）2.5当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的

4、均布活荷载（kN/m2）1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la（mm）800立柱横向间距lb（mm）水平拉杆步距h（mm）1500小梁间距l（mm）小梁最大悬挑长度l1（mm）主梁最大悬挑长度l2（mm）结构表面的要求结构表面隐蔽 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c0.9-可变荷载的分项系Q1.4永久荷载的分项系数G1.35结构重要性系数0： 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图（模板支架横向） 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）15面板抗弯强度设计值

5、f（N/mm2）面板抗剪强度设计值（N/mm2）面板弹性模量E（N/mm2）10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=100015/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.35（G1k +（G2k+G3k）h）+1.4cQ1kb=1（0.1+（50+1.1）0.2）+1.40.92.51=17.082kN/m q1静=0G（G1k +（G2k+G3k）h）b = 10.2）1=13.932kN/m q1活=0（QQ1k）（1.42.5）1=3.15kN

6、/m q211.35G1kb10.11=0.135kN/m p11.4Q1k12.53.15kN 正常使用极限状态 q（G（G1k +（G2k+G3k）h）b =（10.2）110.32kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.113.9320.22+0.1173.150.220.07kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1350.22+0.2130.2，0.10.22+0.1750.20.135kN MmaxmaxM1，M2max0.07，0.1350.135kN Mmax/W0.135

7、106/375003.59N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/（100EI）=0.67710.322004/（10010000281250）=0.04mm 0.04mmL/250200/2500.8mm 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型（mm）6040小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205小梁抗剪强度设计值（N/mm2）125小梁截面抵抗矩W（cm3）7.36小梁弹性模量E（N/mm2）206000小梁截面惯性矩I（cm4）22.07小梁计算方式二等跨连续梁（0.3+（50+1.1）0.23.47kN/m 因此，q1静0h）0.2）0.22.8

8、4kN/m q1活0Q1k2.50.20.63kN/m1.35 0.30.20.081kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.840.82+0.1250.630.820.278kN M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0810.82+0.2030.8，0.1250.82+0.1880.80.515kN M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.470.22/2，0.0810.22/2+3.150.20.632kN MmaxmaxM1，M2，M3max0.278，0.515，0.6320.

9、632kN =Mmax/W=0.632106/7360=85.818N/mm2f=205N/mm2 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.8+0.6250.81.735kN V20.625q2L+0.688p0.6250.8+0.6883.152.208kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.470.2，0.0810.2+3.153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.735，2.208，3.1663.166kN max=Vmax/（8Iz）bh02-（b-）h2=3.166100040602-（40-5）552/（82207005）13

10、.674N/mm2=125N/mm2 3、挠度验算b=（10.22.104kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/（100EI）=0.5212.1048004/（10020600022.07104）0.099mmL/250800/2503.2mm； 悬臂端maxql14/（8EI）=2.1042004/（8104）0.009mm2l1/2502200/2501.6mm 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）48主梁计算截面类型（mm）主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）主梁抗剪强度设计值（N/mm2）主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁弹性模量E（N/mm2）主梁截面惯性矩I（cm4）10.78主梁计算方式可调托座内主梁根数 1、小梁最大支座反力计算（0.5+（50+1.1）1.50.23.272kN/m q1静0（G1k +（G2