完整word地下室顶板支撑回顶方案文档格式.docx
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18
150
2700
2
驱动体
750
1500
3
吊笼
1540
3080
含附件部分重量
4
限载装置
15
30
5
底架
1350
6
电缆卷筒
55
110
7
附着
180
540
含电缆导架
8
电器系统
400
9
结构件合计
9710
空载状态下
正常使用中单笼冲击载荷：
作用在施工升降机上的垂直载荷有:
驱动机构自重：
750kg
吊笼自重：
1540kg
额定提升载重量：
2000kg
考虑动载超载因素:
取动载系数K1=1.2，超载系数K2=1.1
系统冲击载荷：
1.2×
750+1.2×
1540+1.2×
1。
1×
2000=5388kg≈53kn
五、地下车库顶板脚手架加固
考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响,为了偏于安全，施工位置对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行支撑，以减小对顶板的影响。
1、搭设顺序
支模架拆除清理→铺50厚脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆（栅格）→剪刀撑
2、架体搭设
施工位置下的板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑，材料选用50厚木板通设在筏板上，支架系统采用Ф48×
2。
8钢管搭设满堂架，架体钢管顶端放置U型可调顶托,40*80mm木方架设在U型可调顶托上，调节U型顶托,将木枋与梁底、板底顶撑牢固，U型可调顶托使用长度≤200mm。
双排支撑架体纵向间距600mm，横向间距600
mm,根据层高设二道水平杆，最大步距1500
mm，下部200
mm高处设一道扫地杆。
在支撑体系外周搭设连续剪刀撑。
施工回顶示意图如
下:
3、材质要求
（1）钢管
1）采用焊接钢管，为Q235A钢。
2）外径为Ф48，壁厚2。
8mm，长度主要有6m、3m等。
3）钢管的质量要求
钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。
钢管应无锈蚀,钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0.5mm。
外径和壁厚允许偏差为0。
5mm.
端部应平整，端面切斜的允许偏差为1。
7mm。
钢管尽量无弯曲,当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。
钢管应无裂纹，严禁打孔。
（2）扣件
1）扣件有三种：
十字扣件、旋转扣件和对接扣件.
2）扣件不得有裂纹、气孔。
不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷,并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净.
3）扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。
4）扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。
5）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。
6）扣件螺栓为Ф12，不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N。
m时,扣件不得破坏。
六、安全技术措施
（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗.
（2）脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带,穿防滑鞋等。
（3）脚手架的构配件必须合格.
（4）脚手架搭设应分阶段进行检查,发现问题及时校正。
（5）在脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。
注意事项
1.最好是在堆场荷载较小时搭设;
2.脚手架搭设的可调支撑坚固力矩不少于70N.m。
七、计算书
满堂支撑架计算书
计算依据:
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
A、架体参数
满堂支撑架的宽度B（m）
满堂支撑架的长度L（m）
满堂支撑架的高度H（m）
3.5
脚手架钢管类型
Φ48×
立杆布置形式
单立杆
纵横向水平杆非顶部步距h（m）
1.5
纵横向水平杆顶部步距hd（m）
立杆纵距la（m）
0。
立杆横距lb（m）
0.6
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）
剪刀撑设置类型
加强型
顶部立杆计算长度系数μ1
494
非顶部立杆计算长度系数μ2
656
B、板底纵向支撑次梁验算
次梁增加根数n4
材质及类型
钢管
截面类型（mm）
Φ48。
3×
3。
次梁抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
次梁截面惯性矩I（cm4）
12。
71
次梁抗剪强度设计值τ（N/mm2）
125
次梁截面抵抗矩W（cm3）
5.26
次梁弹性模量E（N/mm2）
206000
次梁自重标准值Nc（kN/m）
04
次梁验算方式
三等跨连续梁
G1k=Nc=0.04kN/m；
G2k=g2k×
lb/（n4+1）=0.35×
6/（2+1）=0.07kN/m;
Q1k=q1k×
lb/（n4+1）=1×
6/（2+1）=0.2kN/m;
Q2k=q2k×
lb/（n4+1）=3×
0.6/（2+1）=0.6kN/m；
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×
（G1k+G2k）=1.2×
（0。
04+0.07）=0。
132kN/m
q2=1。
4×
（Q1k+Q2k）=1.4×
2+0。
6）=1.12kN/m
q=q1+q2=0.132+1.12=1。
252kN/m
计算简图
Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×
132×
62+0。
117×
1.12×
62=0.052kN·
m
Rmax=1.100q1l+1。
200q2l=1.100×
0.132×
6+1。
200×
12×
0.6=0。
894kN
Vmax=0。
6q1la+0.617q2la=0。
6×
0.6+0。
617×
0.6＝0。
462kN
τmax＝2Vmax/A=2×
462×
1000/506=1。
826N/mm2≤［τ]=125N/mm2
满足要求！
σ=Mmax/W=0.052×
106/（5.26×
103）=9.886N/mm2≤［f]=205N/mm2
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
q=q1+q2=0.132+1。
12=1.252kN/m
F1=1。
2=2。
8kN
弯矩图（kN·
m）
Mmax=0。
37kN·
σ=Mmax/W=0。
37×
103）=70.342N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
剪力图（kN）
Rmaxf=2。
856kN
Vmaxf=2。
131kN
131×
1000/506=8。
423N/mm2≤［τ］=125N/mm2
2、挠度验算
q'
1=G1k+G2k=0.04+0.07=0。
11kN/m
q’2=Q1k+Q2k=0.2+0。
6=0.8kN/m
R'
max=1。
100q’1l+1。
200q'
2l=1.100×
0.11×
0.6+1.200×
0.8×
6=0.649kN
νmax=（0.677q'
1l4+0。
990q'
2l4）/（100EI）=（0。
677×
11×
103）4+0。
990×
（0.6×
103）4）/（100×
06×
105×
12.71×
104）=0。
043mm≤min｛600/150，10｝=4mm
q’=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0。
07+0.2+0。
6=0。
91kN/m
q2=F1=2kN
maxf=2.051kN
变形图（mm）
νmax=0.272mm≤min｛600/150，10}=4mm
C、横向主梁验算
主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.19
主梁抗剪强度设计值τ（N/mm2）
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.25
主梁弹性模量E（N/mm2）
主梁自重标准值Nz（kN/m）
0.031
主梁验算方式
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂支撑架平台上无集中力
q=1.2×
Nz=1.2×
031=0。
0372kN/m
q’=Nz=0.031kN/m
p=Rmax/2=0.894/2=0.447kN
p’=R’max/2=0.649/2=0.325kN
073kN·
σ=Mmax/W=0.073×
106/（4。
25×
103）=17.176N/mm2≤[f]=205N/mm2
Rmaxf=1。
038kN
Vmaxf=0.579kN
0.579×
1000/398=2。
91N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0。
065mm≤min{600/150，10｝=4mm
Nz=1。
2×
0.031=0。
=Nz=0。
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