UASB工艺设计算Word文件下载.docx
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调节池的作用是均质和均量，一般还可考虑兼有沉淀、混合、加药、中和和预酸化等功能。
在调节池中设有沉淀池时，容积需扣除沉淀区的体积；
根据颗粒化和pH调节的要求，当废水碱度和营养盐不够需要补充碱度和营养盐（N、P）等；
可采用计量泵自动投加酸、碱和药剂，通过调节池水力或机械搅拌达中和作用。
同时，酸化池或两相系统是去除和改变，对厌氧过程有抑制作用的物质、改善生物反应条件和可生化性也是厌氧预处理的主要手段，也是厌氧预处理的目的之一。
仅考虑溶解性废水时，一般不需考虑酸化作用。
对于复杂废水，可在调节池中取得一定程度的酸化，但是完全的酸化是没有必要的，甚至是有害处的。
因为达到完全酸化后，污水pH会下降，需采用投药调整pH值。
另外有证据表明完全酸化对UASB反应器的颗粒过程有不利的影响。
对以下情况考虑酸化或相分离可能是有利的：
1）当采用预酸化可去除或改变对甲烷菌有毒或抑制性化合物的结构时；
2）当废水存在有较高的Ca2+时，部分酸化可避免颗粒污泥表面产生CaCO3结垢；
3）当处理含高含悬浮物和/或采用高负荷，对非溶解性组分去除有限时；
4）在调节池中取得部分酸化效果可以通过调节池的合理设计取得。
例如，上向流进水方式，在反应器底部形成污泥层（1.0m）。
底部布水孔口设计为5～10m2/孔即可。
2、UASB反应器体积的设计
a）负荷设计法
采用有机负荷（q）或水力停留时间（HRT）设计UASB反应器是目前最为主要的方法。
一旦q或HRT确定，反应器的体积（V）可以很容易根据公式（1或2）计算。
对*种特定废水，反应器的容积负荷一般应通过试验确定。
V=QSo/q
（1）
V=KQ.HRT
（2）
式中：
Q---废水流量，m3/d；
So---进水有机物浓度，gCOD/L或gBOD5/L。
表1给出不同类型废水国内外采用UASB反应器处理的负荷数据，需要说明的是表中无法一一注明采用的预处理条件和厌氧污泥类型等情况，这些条件对选择设计负荷是至关重要的。
下表供设计人员设计时参考，选用前必须进行必要的实验和进一步查询有关的技术资料。
表1国内外生产性UASB装置的设计负荷统计表
序号
废水类型
负荷kgCOD/m3·
d
（国外资料）
（国内资料）
平均
最高
最低
厂家数
1
酒精生产
11.6
15.7
7.1
7
6.5
20
2
15
啤酒厂
9.8
18.8
5.6
80
5.3
8
5
10
3
造酒厂
13.9
18.5
9.9
36
6.4
4
葡萄酒厂
10.2
12
清凉饮料
6.8
1.8
6
小麦淀粉
8.6
10.7
6.6
淀粉
9.2
11.4
5.4
2.7
土豆加工等
9.5
16.8
24
9
酵母业
12.4
16
柠檬酸生产
8.4
14.3
14.8
11
味精
3.2
2.3
再生纸、纸浆
12.3
7.9
13
造纸
12.7
38.9
39
14
食品加工
9.1
13.3
0.8
3.5
屠宰废水
6.2
3.1
制糖
15.2
22.5
8.2
17
制药厂
10.9
33.2
6.3
18
家畜饲料厂
10.5
19
垃圾滤液
b）经验公式方法
Lettinga等人采用同样经验公式描述不同厌氧处理系统处理生活污水HRT与去除率（E）之间的关系，并且对不同反应器处理生活污水的数据进行了统计，得出了参数值。
式中：
C1,C2——反应常数。
c）动力学方法
许多研究者致力于动力学的研究，Hen*en和Harremoes（1983）根据众多研究结果汇总了酸性发酵和甲烷发酵过程重要的动力学常数（见表2）。
到目前为止，动力学理论的发展，还没有使它能够在选择和设计厌氧处理系统过程中成为有力的工具，通过评价所获得的实验结果的经验方法现在仍是设计和优化厌氧消化系统的唯一的选择。
表2厌氧动力学参数（Hen*en和Harremoes，1982）
培养
mm（d-1）
Y（mgVSS/mgCOD）
Km[mgCOD/（mgVSS"
d）]
Ks（mgCOD/L）
产酸菌
0.15
200
甲烷菌
0.4
0.03
50
混合培养
0.18
---
3、UASB反应器的详细设计
1）反应器的体积和高度
采用水力停留时间进行设计时，体积（V）按公式
（1）或
（2）计算。
选择反应器高度的原则是设计、运行和经济上综合考虑的结果。
从设计、运行方面考虑：
高度会影响上升流速，高流速增加系统扰动和污泥与进水之间的接触。
但流速过高会引起污泥流失，为保持足够多的污泥，上升流速不能超过一定的限值，从而使反应器的高度受到限制；
高度与CO2溶解度有关，反应器越高溶解的CO2浓度越高，因此，pH值越低。
如pH值低于最优值，会危害系统的效率。
从经济上考虑:
土方工程随池深增加而增加，但占地面积则相反；
考虑当地的气候和地形条件，一般将反应器建造在半地下减少建筑和保温费用。
最经济的反应器高度（深度）一般是在4到6m之间，并且在大多数情况下这也是系统最优的运行范围。
2）反应器的升流速度
对于UASB反应器还有其他的流速关系（图2）。
对于日平均上升流速的推荐值见表3，应该注意对短时间（如2～6h）的高峰值是可以承受的（即暂时的高峰流量可以接收）。
表3UASB和EGSB允许上升流速（平均日流量）
UASB反应器
Vr＝0.25~3.0m/h0.75~1.0m/h
颗粒污泥絮状污泥
Vs≤1.5m/h
絮状污泥
≤8m/h
颗粒污泥
Vo≤12m/h
≤3.0m/h
Vg＝1m/h
建议最小值
3）反应器的截面积和反应器的长、宽（或直径）
在确定反应器的容积和高度（H）之后，可确定反应器的截面积（A）。
从而确定反应器的长和宽，在同样的面积下正方形池的周长比矩形池要小，矩形UASB需要更多的建筑材料。
以表面积为600m2的反应器为例，30×
20m的反应器与15m×
40m的反应器周长相差10%，这意味着建筑费用要增加10%。
但从布水均匀性考虑，矩形在长/宽比较大较为合适。
从布水均匀性和经济性考虑，矩形池在长/宽比在2:
1以下较为合适。
长/宽比在4:
1时费用增加十分显著。
圆形反应器在同样的面积下，其周长比正方形的少12%。
但这一优点仅仅在采用单个池子时才成立。
当建立两个或两个以上反应器时，矩形反应器可以采用共用壁。
对于采用公共壁的矩形反应器，池型的长宽比对造价也有较大的影响。
如果不考虑其他因素，这是一个在设计中需要优化的参数。
4）单元反应器最大体积和分格化的反应器
在UASB反应器的设计中，采用分格化对运行操作是有益的。
首先，分格化的单元尺寸不会过大，可避免体积过大带来的布水均匀性等问题；
同时多个反应器对系统的启动也是有益的，可首先启动一个反应器，再用这个反应器的污泥去接种其他反应器；
另外，有利于维护和检修，可放空一个反应器进行检修，而不影响系统的运行。
从目前实践看最大的单体UASB反应器（不是最优的）可为1000-2000m3。
5）单元反应器的系列化
单元的标准化根据三相分离器尺寸进行，三相分离器的型式趋向于多层箱体的设备化结构。
以2×
5m的三相分离器为例，原则上讲有多种配合形式。
但从标准化和系列化考虑，要求具有通用性和简单性。
所以，池子宽度是以5m为模数，长度方向是以2m为模数。
布置单元尺寸的方式可分成单池单个分离器和单池两个分离器的形式。
原则上如果采用管道或渠道布水，池子的长度是不受限制。
如前所述，由于长宽比涉及到反应器的经济性，所以要结合池子组数考虑适当的长宽比。
对宽度为10m的单个反应器，2:
1的长宽比的反应器可达到2000m3的池容。
对更大的反应器，如果需要也可采用双池共用壁的型式。
三、反应器的配水系统的设计
1、配水孔口负荷
一个进水点服务的最大面积问题是应该进行深入的实验研究。
对于UASB反应器Lettinga建议在完成了起动之后，每个进水点负担2.0到4.0m2对获得满意的去除效率是足够的。
但是在温度低于20℃或低负荷的情况，产气率较低并且污泥和进水的混合不充分时，需要较高密度的布水点。
对于城市污水DeMan和VanderLast（1990）建议1～2m2/孔。
表
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