盖梁支架计算书Word文件下载.docx

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盖梁底模采用1.8cm厚的竹胶板，模板下顺桥向铺设间距为35cm的工14，侧模采用钢模，竹胶板自重较轻，计算时忽略不计。

查规范可知，竹胶板允许应力取值〔σ〕=35MPa，E=9.9×

103MPa。

砼容重（按照钢筋混凝土取值，因为盖梁为非预应力砼）

砼自重：

活荷载：

混凝土振捣产生荷载取2.0KN/㎡，混凝土倾倒产生的荷载取2.0KN/㎡。

故活荷载：

荷载组合：

取1m宽的板带按三跨连续梁计算，采用结构力学求解器进行计算，计算模型如下：

图1.1.1-1竹胶板计算模型

计算结果如下：

（1）弯矩：

根据计算结果最大正弯矩为：

0.73KN*M，最大负弯矩为0.58KN*M，计算结构如下图：

图1.1.1-2弯矩图（单位：

KN*M）

（2）挠度：

根据计算结果最大挠度为0.64mm，计算结构如下图：

图1.1.1-3挠度图（单位：

M）

最大弯矩：

M=0.58kN·

m，故

σw=Mmax/W=0.58×

1000÷

（1/6×

1×

0.0182）=10.74MPa＜〔σ〕=35MPa

故：

强度满足要求

由于边跨的挠度大于中跨的挠度且中跨的挠度允许值大于边跨，因此只要边跨挠度满足要求即整个结构满足要求

fmax=0.64mm＜〔f〕=L/400=0.875mm（其中L=35cm，分配梁间距）

挠度满足要求

1.1.2分配梁计算

工14受力按顺桥向铺设，间距为0.35m，长度为6m，两侧各设2.1m的操作平台，竹胶板的自重比较小，因此忽略不计，工14只在盖梁下面部分有荷载作用，故按2m简支梁计算。

侧模荷载：

偏安全侧模按照200kg/m2自重计算则：

侧模自重：

（其中：

侧模高度1.8m）

查规范可知工14自重：

故荷载组合：

工14只在盖梁下面部分有荷载作用，故按1.9m简支梁计算，如下图所示：

图1.1.2-1分配梁计算模型

根据计算结果最大正弯矩为:

计算结构如下图：

图1.1.2-2弯矩图（单位：

KN*m）

根据计算结果最大挠度2.69mm

、

图1.1.2-3挠度图（单位：

m）

M=10.22kN·

m，查表可知

A=21.5cm2，故

σ=Mmax/W=10.22×

10-3÷

101.7×

106=100.49MPa＜〔σ〕=215MPa

f=3.075＜〔f〕=L/400=4.75mm（其中L=1900cm）

1.1.3贝雷梁计算

为了满足承载力要求，盖梁两侧贝雷片均按单层双排布置。

两墩式贝雷片最长为18m，跨中长度为8.95m，梁端悬挑1.75m。

单侧贝雷片受力计算如下：

模板系统重量：

工14重量：

（工字钢6m长按0.35m间距铺设，在墩顶位置不用布置，故工字钢数量n=57

砼自重量：

贝雷片重量：

故，恒载

混凝土振捣产生的荷载取2.0KN/㎡，混凝土倾倒时产生的荷载取2.0KN/㎡，盖梁底宽1.9m。

贝雷梁计算模型如下图所示：

图1.1.3-1贝雷梁计算模型

根据计算结果最大弯矩为

图1.1.3-2弯矩图（单位：

（2）剪力：

根据计算结果最大剪力为284.04KN，计算结构如下图：

图1.1.3-3剪力图（单位：

KN）

（3）挠度：

根据计算结果悬臂端最大挠度为2.718mm，跨中最大挠度为5.04mm，计算结构如下图：

图1.1.3-4挠度图（单位：

m）

查表可知双排贝雷片的承载力〔M〕=1576.4kN·

m，剪力〔Q〕=490.5kN,，;

又计算所得：

M=349.91kN·

m<

〔M〕=1576.4kN·

m，

最大剪力Q=284.04kN<

〔Q〕=490.5kN

悬臂部分挠度：

f1=2.718mm＜〔f〕=L/400=7.5mm（其中：

L=3m）

跨中部分

f2=5.04mm＜〔f〕=L/400=22.3mm（其中：

L=8.95m）

1.1.4砂桶计算

顶筒高度32cm，底筒高度36.4cm，盖板均采用厚度1.6cm的钢板，筒壁壁厚为8mm的无缝钢管，管径分别为28cm和30cm，卸砂孔采用直径30mm的螺栓制作。

砂桶示意图如下：

图1.1.4-1砂桶计算示意图

根据《路桥施工计算手册》P452页，砂桶计算公式如下：

d1=0.209m，d0=0.189m，σ=47Mpa<

[σ钢]=215Mpa,，故砂桶满足要求。

其中：

根据以上计算结果：

P=524.875KN，砂桶允许承载力[σ]取15Mpa，h0取0.12m，筒壁取0.008m，H取36.4cm，d2取0.03m。

1.1.5牛腿计算

牛腿靠着墩柱的钢板采用2cm，其余均2cm的钢板制作，距墩顶面2.269m处开一个直径Φ8.2cm的孔，用于穿钢棒。

图1.1.5-1牛腿示意图

每个支点处设置两个牛腿，因此单个支点处的反力为：

砂桶自重：

故牛腿受力：

又交点集中在O点，根据力矩平衡，得：

F由两部分组成：

钢棒与牛腿竖向钢板、预留孔壁的摩擦力、螺栓提供的抗拉力。

设螺栓的螺纹间距为10mm，则螺栓可提供的抗拉力为：

，

螺栓满足要求

对于牛腿的竖向钢板，开孔处的挤压应力为：

钢板满足要求

1.1.6钢棒计算

钢棒受力如下图所示,将墩柱对钢棒的作用力简化集中到A、B两点：

图1.1.6-1钢棒示意图

图中：

――牛腿给钢棒的竖向作用力

――墩柱给钢棒的竖向作用力（集中简化）

――牛腿、螺母给钢棒的水平反力

需验算钢棒的抗剪和抗拉，计算如下：

钢棒满足要求。

挠度计算：

竖向力使钢棒产生挠度，由于牛腿的竖向钢板与钢棒还是有一定接触面积，故仍能产生一定挠度，但值极小，牛腿钢板厚2m，保守估算：

不影响正常使用，故挠度满足要求。