扣件式脚手架计算书文档格式.docx
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水平杆步距h1（m）
1.1
次楞间距a（mm）
300
次楞悬挑长度a1（mm）
200
主楞悬挑长度b1（mm）
结构表面要求
表面外露
立杆自由端高度h0（mm）
500
剪刀撑（含水平）布置方式
普通型
架体底部布置类型
垫板
材料参数
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm（克隆、山樟平行方向）
面板E（N/mm^2）
11500
面板fm（N/mm^2）
31
主楞类型
圆钢管
主楞规格
Ф48×
3.5
主楞合并根数
1
次楞类型
矩形木楞
次楞规格
40×
90
次楞合并根数
/
钢管类型
荷载参数
可调托座承载力容许值（kN）
30
地基承载力特征值fak（kPa）
架体底部垫板面积A（m^2）
0.2
模板（不含支架）自重标准值G1k（kN/m^2）
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m^3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m^3）
施工荷载标准值Qk（kN/m^2）
2
脚手架上震动、冲击物体自重QDK（kN/m^2）
0.5
计算震动、冲击荷载时的动力系数κ
1.35
脚手架安全等级
2级
脚手架结构重要性系数γ0
是否考虑风荷载
是
省份、城市
四川（省）绵阳市（市）
地面粗糙度类型
C类指有密集建筑群的城市市区
基本风压值Wo（kN/m^2）
沿风荷载方向架体搭设的跨数n
6
模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm（mm）
1000
模板支撑架顶部模板高度Hb（mm）
700
模板荷载传递方式
可调托座
简图：
（图1）平面图
（图2）纵向剖面图1
（图3）横向剖面图2
三、面板验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
Wm=bh2/6=1000×
122/6=24000mm3
I=bh3/12=1000×
123/12=144000mm4
由可变荷载控制的组合：
q1=1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4（Qk+κQDK）b=1.2×
（0.2+（24+1.1）×
350/1000）×
1+1.4×
（2+1.35×
0.5）×
1=14.527kN/m
由永久荷载控制的组合：
q2=1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4×
0.7（Qk+κQDK）b=1.35×
0.7×
1=14.751kN/m
取最不利组合得：
q=max[q1,q2]=max（14.527,14.751）=14.751kN/m
（图4）面板计算简图
1、强度验算
（图5）面板弯矩图
Mmax=0.166kN·
m
σ=Υ0×
Mmax/W=1×
0.166×
106/24000=6.915N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=（G1k+（G3k+G2k）×
h）×
b=（0.2+（24+1.1）×
1=8.985kN/m
（图6）挠度计算受力简图
（图7）挠度图
ν=0.572mm≤[ν]=300/400=0.75mm
四、次楞验算
次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
q1=1.2×
（G1k+（G3k+G2k）×
a+1.4×
（Qk+κQDK）×
a=1.2×
300/1000+1.4×
300/1000=4.358kN/m
q2=1.35×
a=1.35×
300/1000=4.425kN/m
q=max[q1,q2]=max（4.358,4.425）=4.425kN/m
（图8）次楞计算简图
（图9）次楞弯矩图（kN·
m）
Mmax=0.266kN·
0.266×
106/（54×
103）=4.917N/mm2≤[f]=15N/mm2
2、抗剪验算
（图10）次楞剪力图（kN）
Vmax=1.991kN
τmax=Υ0×
VmaxS/（Ib0）=1×
1.991×
103×
40.5×
103/（243×
104×
4×
10）=0.83N/mm2≤[τ]=2N/mm2
3、挠度验算
挠度验算荷载统计，
a=（0.2+（24+1.1）×
300/1000=2.696kN/m
（图11）挠度计算受力简图
（图12）次楞变形图（mm）
νmax=0.239mm≤[ν]=0.8×
1000/400=2mm
4、支座反力
根据力学求解计算可得：
Rmax=3.762kN
Rkmax=2.291kN
五、主楞验算
主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。
主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=37.65/1000=0.038kN/m
自重设计值为：
g=1.2gk=1.2×
37.65/1000=0.045kN/m
则主楞强度计算时的受力简图如下：
（图13）主楞挠度计算时受力简图
则主楞挠度计算时的受力简图如下：
（图14）主楞挠度计算时受力简图
1、抗弯验算
（图15）主楞弯矩图（kN·
Mmax=1.007kN·
1.007×
106/（5.08×
1000）=198.142N/mm2≤[f]=205N/mm2
（图16）主楞剪力图（kN）
Vmax=6.989kN
QmaxS/（Ib0）=1×
6.989×
1000×
3.473×
103/（12.19×
10）=28.446N/mm2≤[τ]=120N/mm2
（图17）主楞变形图（mm）
νmax=0.999mm≤[ν]=0.9×
103/400=2.25mm
4、支座反力计算
立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：
Rzmax=12.164kN
六、立杆验算
1、长细比验算
验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用
l01=kμ1（h1+2a）=1×
1.358×
（1.1+2×
500/1000）=2.853m
l02=kμ2h1=1×
2.523×
1.1=2.775m
取两值中的大值
l0=max（l01,l02）=max（2.853,2.775）=2.853m
λ=l0/i=2.853×
1000/（1.58×
10）=180.538≤[λ]=210
2、立杆稳定性验算（顶部立杆段）
λ1=l01/i=2.853×
10）=180.538
根据λ1查JGJ130-2011附录
A不考虑风荷载
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合：
N1=1.2×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
la×
lb+1.4（Qk+κQDK）×
lb
=1.2×
350×
0.001）×
0.9×
0.8+1.4×
0.8=10.459kN
N2=1.35×
lb+1.4×
=1.35×
0.8=10.621kN
N=max（N1，N2）=max（10.459,10.621）=10.621kN
Υ0×
N/（φA）=1×
10.621×
1000/（0.219×
（4.89×
100））=99.211N/mm2≤f=205N/mm2
B考虑风荷载
在风荷载作用下会产生立杆的附加轴力并对立杆产生弯矩的影响，但是这种影响最大的部位在架体底部，对于顶部立杆段的影响可以不予计算风荷载影响。
3、立杆稳定性验算（非顶部立杆段）
λ2=l02/i=2.775×
10）=175.652
N3=1.2×
lb+1.2×
H×
gk+1.4（Qk+κQDK）×
0.8+1.2×
3.3×
0.176+1.4×
0.8=11.156kN
N4=1.35×
lb+1.35×
gk+1.4×
0.8+1.35×
0.8=11.404kN
N=max（N3，N4）=max（11.156,11.404）=11.404kN
N/（φA）=1×
11.404×
1000/（0.231×
100））=101.09N/mm2≤f=205N/mm2
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009）中，风压高度变化系数可按以下规定取用：
当计算模板支撑架竖向围挡（模板）的风荷载标准值ωmk和计算模板支撑架架体风荷载标准值ωfk时，μz均取架体顶部离地面高度的风压高度变化系数，小于5m时按5m高取值。
查询《建筑结构荷载规范》（GB50009）表
架体顶部离地面高度的风压高度变化系数μz=0.65
风荷载在模板工程施工中有影响的三种工况：
工况1、钢筋未绑扎，只有支撑架体和底模；
风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。
工况2、钢筋绑扎完毕，模板侧模安装完毕；
工况3、混凝土浇筑完成时；
风荷载主
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