扣件式脚手架计算书文档格式.docx

1、水平杆步距h1（m）1.1次楞间距a（mm）300次楞悬挑长度a1（mm）200主楞悬挑长度b1（mm）结构表面要求表面外露立杆自由端高度h0（mm）500剪刀撑（含水平）布置方式普通型架体底部布置类型垫板材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm（克隆、山樟平行方向）面板E（N/mm2）11500面板fm（N/mm2）31主楞类型圆钢管主楞规格483.5主楞合并根数1次楞类型矩形木楞次楞规格4090次楞合并根数/钢管类型荷载参数可调托座承载力容许值（kN）30地基承载力特征值fak（kPa）架体底部垫板面积A（m2）0.2模板（不含支架）自重标准值G1k（kN/m2）新浇筑混凝土自重标准值

2、G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）施工荷载标准值Qk（kN/m2）2脚手架上震动、冲击物体自重QDK（kN/m2）0.5计算震动、冲击荷载时的动力系数1.35脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数0是否考虑风荷载是省份、城市四川（省）绵阳市（市）地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区基本风压值Wo（kN/m2）沿风荷载方向架体搭设的跨数n6模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm（mm）1000模板支撑架顶部模板高度Hb（mm）700模板荷载传递方式可调托座简图：（图1） 平面图（图2） 纵向剖面图1（图3） 横向剖面图2三、面板验算根据建筑施工模板安全技术规范5.2.

3、1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+（G2k+G3k）hb+1.4（Qk+QDK）b=1.2（0.2+（24+1.1）350/1000）1+1.4（2+1.350.5）1=14.527kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+（G2k+G3k）hb+1.40.7（Qk+QDK）b=1.350.71=14.751kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max（14.527,14.751）=14.751kN/m（图4

4、） 面板计算简图1、强度验算（图5） 面板弯矩图Mmax=0.166kNm=0Mmax/W=10.166106/24000=6.915N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=（G1k+（G3k+G2k）h）b=（0.2+（24+1.1）1=8.985kN/m（图6） 挠度计算受力简图（图7） 挠度图=0.572mm=300/400=0.75mm四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。q1=1.2（G1k+（G3k+G2k）a+1.4（Qk+QDK）a=1.2300/1000+1.4300/1000=4.358kN/mq2=1.35a=

5、1.35300/1000=4.425kN/mq=maxq1,q2=max（4.358,4.425）=4.425kN/m（图8） 次楞计算简图（图9） 次楞弯矩图（kNm）Mmax=0.266kN0.266106/（54103）=4.917N/mm2f=15N/mm22、抗剪验算（图10） 次楞剪力图（kN）Vmax=1.991kNmax=0VmaxS/（Ib0）=11.99110340.5103/（243104410）=0.83N/mm2=2N/mm23、挠度验算挠度验算荷载统计，a=（0.2+（24+1.1）300/1000=2.696kN/m（图11） 挠度计算受力简图（图12） 次楞变形

6、图（mm）max=0.239mm=0.81000/400=2mm4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=3.762kNRkmax=2.291kN五、主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=37.65/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=1.2gk=1.237.65/1000=0.045kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图13） 主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图14） 主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算（图15） 主楞弯矩

7、图（kNMmax=1.007kN1.007106/（5.081000）=198.142N/mm2f=205N/mm2（图16） 主楞剪力图（kN）Vmax=6.989kNQmaxS/（Ib0）=16.98910003.473103/（12.1910）=28.446N/mm2=120N/mm2（图17） 主楞变形图（mm）max=0.999mm=0.9103/400=2.25mm4、支座反力计算立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：Rzmax=12.164kN六、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1（h1+2a）=11.358

8、（1.1+2500/1000）=2.853ml02=k2h1=12.5231.1=2.775m取两值中的大值l0=max（l01,l02）=max（2.853,2.775）=2.853m=l0/i=2.8531000/（1.5810）=180.538=2102、立杆稳定性验算（顶部立杆段）1=l01/i=2.85310）=180.538根据1查JGJ130-2011附录A不考虑风荷载根据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）中，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。由可变控制的组合：N1=1.2G1k+（G2k+G3k）hlalb+1.4（Qk+QDK）lb=1.23500.0

9、01）0.90.8+1.40.8=10.459kNN2=1.35lb+1.4=1.350.8=10.621kNN=max（N1，N2）=max（10.459,10.621）=10.621kN0N/（A）= 110.6211000/（0.219（4.89100）=99.211N/mm2f=205N/mm2B考虑风荷载在风荷载作用下会产生立杆的附加轴力并对立杆产生弯矩的影响，但是这种影响最大的部位在架体底部，对于顶部立杆段的影响可以不予计算风荷载影响。3、立杆稳定性验算（非顶部立杆段）2=l02/i=2.77510）=175.652N3=1.2lb+1.2Hgk+1.4（Qk+QDK）0.8+1.

10、23.30.176+1.40.8=11.156kNN4=1.35lb+1.35gk+1.40.8+1.350.8=11.404kNN=max（N3，N4）=max（11.156,11.404）=11.404kNN/（A）=111.4041000/（0.231100）=101.09N/mm2f=205N/mm2根据建筑结构荷载规范（GB50009）中，风压高度变化系数可按以下规定取用：当计算模板支撑架竖向围挡（模板）的风荷载标准值mk和计算模板支撑架架体风荷载标准值fk时，z均取架体顶部离地面高度的风压高度变化系数，小于5m时按5m高取值。查询建筑结构荷载规范（GB50009）表架体顶部离地面高度的风压高度变化系数z=0.65风荷载在模板工程施工中有影响的三种工况：工况1、钢筋未绑扎，只有支撑架体和底模；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。工况2、钢筋绑扎完毕，模板侧模安装完毕；工况3、混凝土浇筑完成时；风荷载主