金湖四期靠山坡侧挖土方案Word下载.docx

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一、施工安排6

二、主要施工方法7

2.1、降水施工7

2.2、土方工程7

三、安全、文明措施14

四、应急抢险措施15

第三部分现场监测内容及要求16

附：

土方开挖施工总平面布置图

第一部分基坑围护设计说明

一、编制依据

1、广东省工程勘察院提供的《岩土工程勘察报告》；

2、深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司广州分公司提供的本工程总平面图；

3、该工程地下室基础结构施工图；

4、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99.

5、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）；

6、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；

7、建筑地基与基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）；

8、冶金部建筑研究总院主编《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97）；

9、其它有关设计规范及规程。

二、工程概况及周围环境分析

本工程位于广州市白云区公路以东，杷齿沥水库边。

本说明根据周围单体建筑与半地下室情况，针对靠山坡侧基坑进行围护计算及挖土施工。

室外自然地坪标高相当于城建高程约为53.46，靠山坡侧基坑底标高48.5米，实际开挖深度约4.8米。

本工程地下室总长约870米倚山体而建，所处山体坡度较陡，最陡处山体坡度达80度，而陡坡距离基坑开挖面仅为0-1米，距红线范围仅0.5-1.2米，这对工程开挖放坡带来极大困难。

因本工程红线距陡坡距离过小，而且红线之外表层为森林植被不容破坏，在此情况下靠山侧区域开挖基坑，部分采取较陡斜坡，部分只能采取垂直坡，开挖深度达3.5-4.8米。

三、工程地质条件分析

根据工程地质勘察报告，场地10m以内的土层分布大致为：

第1层为素填土，松散，层厚1.8m。

第1层为粉质粘土，可塑，层厚6.7m。

本工程地下水属潜水类型，水位在地表下1m。

地质勘探数据如下：

———————————————————————————————————————————

序号h（m）（kN/m3）C（kPa）（°

）极限摩阻（kPa）计算方法土类型

11.8018.208.007.0010.0水土合算填土

26.7019.0025.0015.0030.0水土合算粘性土

35.0019.500.0025.0030.0水土合算中砂

四、基坑围护设计方案

1、本工程的特点

本工程地下室基础为独立承台梁柱基础，地质情况较好。

2、围护方案的采用

根据施工顺序安排和土质条件、周围环境、地下水等因素，采用的围护设计原则为：

局部地下室有放坡条件的，按地下室边缘周围放坡，坡度采用为1：

0.7，然后采用钢筋网片混凝土护坡。

无放坡条件的区域采用土钉支护，

五、计算参数取值说明

1.基坑计算开挖深度4.8m。

2.地面超载取6kN/m2。

3.各土层物理、力学指标根据按表1采用。

4.土压力计算。

采用朗肯土压力理论进行计算，对粘性土采用水土合算。

同时还考虑了土的成层性,即根据地质剖面的土层分布情况,分别采用相应的抗剪指标计算土压力。

水压力计算考虑了地下水的渗流作用。

六、计算方法说明及计算结果

1、基坑整体稳定分析：

PK-PM程序可以考虑地基的任意分层、被动区土体加固以及基坑的渗流作用，给出基坑最危险圆弧滑动面的滑动中心位置、滑动圆弧半径及相应的最小抗滑移安全系数。

应用本程序分别对剖面的整体稳定进行分析，结果表明，其抗滑移安全系数符合规范要求。

2、计算书：

土钉墙设计计算书

本计算依据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）。

一、基本计算参数

1.地质勘探数据如下：

21.0019.0025.0015.0030.0水土合算粘性土

35.7021.0028.0020.0050.0水土合算粘性土

表中：

h为土层厚度（m）,为土重度（kN/m3）,C为内聚力（kPa）,为内摩擦角（°

）。

基坑外侧水标高-2.50m，基坑内侧水标高-5.30m。

2.基本计算参数：

地面标高0.00m，基坑坑底标高-4.80m。

3.地面超载：

—————————————————————————————————————————

序号布置方式作用区域标高m荷载值kPa距基坑边线m作用宽度m

1均布荷载基坑外侧0.002.00----

4.土钉墙布置数据：

放坡级数为1级坡。

——————————————————————————

序号坡高m坡宽m坡角°

平台宽m

14.800.0090.000.00

土钉数据：

—————————————————————————————————————

层号孔径（mm）长度（m）入射角（度）竖向间距（m）水平间距（m）材料

1120.002.0010.000.500.50HRB335钢筋

2120.002.0010.000.600.60HRB335钢筋

3120.002.0010.000.600.60HRB335钢筋

4120.002.0010.000.600.60HRB335钢筋

5120.002.0010.000.600.60HRB335钢筋

6120.002.0010.000.600.60HRB335钢筋

7120.002.0010.000.600.60HRB335钢筋

二、土钉（含锚杆）抗拉承载力的计算

土钉墙局部稳定验算:

层号有效长度（m）抗拉承载力（kN）受拉荷载标准值（kN）初算长度（m）安全系数

10.250.001.043.440.25/（1.25×

1.00×

1.04）=23>

1.0满足!

20.360.002.553.670.00/（1.25×

2.55）=47>

30.780.002.372.500.00/（1.25×

2.37）=62>

40.262.250.001.742.25/（1.25×

0.00）=100.00>

=1.0满足!

50.689.810.171.349.81/（1.25×

0.17）=47.68>

61.1015.870.800.9715.87/（1.25×

0.80）=15.87>

71.5121.932.970.7421.93/（1.25×

2.97）=5.90>

根据每根土钉受拉荷载设计值（=1.25×

0×

标准值）,按照土钉材料，计算土钉或锚杆的强度（土钉或锚杆的层号按标高排序）：

第1层土钉的材料为:

HRB335钢筋设计强度为300.00N/mm2

土钉受拉荷载设计值=1295.00（N）第1层土钉的直径至少应取3mm

第2层土钉的材料为:

土钉受拉荷载设计值=3182.50（N）第2层土钉的直径至少应取4mm

第3层土钉的材料为:

土钉受拉荷载设计值=2967.50（N）第3层土钉的直径至少应取4mm

第4层土钉的材料为:

土钉受拉荷载设计值=0.00（N）第4层土钉的直径至少应取1mm

第5层土钉的材料为:

土钉受拉荷载设计值=206.25（N）第5层土钉的直径至少应取1mm

第6层土钉的材料为:

土钉受拉荷载设计值=1000.00（N）第6层土钉的直径至少应取3mm

第7层土钉的材料为:

土钉受拉荷载设计值=3713.75（N）第7层土钉的直径至少应取4mm

局部稳定计算结果如下：

土钉的抗拉承载力为49.86kN；

土钉的受拉荷载标准值为9.89kN；

土钉的安全系数为K=49.86/（1.25×

9.89）=4.03>

=1.0满足要求!

三、土钉墙整体稳定性的计算

计算步数安全系数滑裂角（度）圆心X（m）圆心Y（m）半径R（m）

第1步1.7648.502.762.404.23

第2步1.3948.500.720.001.57

第3步1.3452.503.442.885.97

第4步1.5652.504.803.848.03

第5步1.5855.004.804.328.92

第6步1.5955.004.803.849.02

第7步1.4955.004.804.329.95

第8步1.4855.004.803.369.47

计算结论如下：

第1步开挖内部整体稳定性安全系数=1.76≥1.30满足要求!

[标高-0.80m未加土钉]

第2步开挖内部整体稳定性安全系数=1.39≥1.30满足要求!

[标高-1.40m]

第3步开挖内部整体稳定性安全系数=1.34≥1.30满足要求!

[标高-2.00m]

第4步开挖内部整体稳定性安全系数=1.56≥1.30满足要求!

[标高-2.60m]

第5步开挖内部整体稳定性安全系数=1.58≥1.30满足要求!

[标高-3.20m]

第6步开挖内部整体稳定性安全系数=1.59≥1.30满足要求!

[标高-3.80m]

第7步开挖内部整体稳定性安全系数=1.49≥1.30满足要