连杆螺钉工艺夹具设计铣槽φ45外圆削边Word下载.docx
《连杆螺钉工艺夹具设计铣槽φ45外圆削边Word下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《连杆螺钉工艺夹具设计铣槽φ45外圆削边Word下载.docx(19页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
3.M30×
2-6g加工表面。
2-Φ6孔。
这3组加工表面之间有着一定的位置要求,具体如下:
Φ45外圆侧面与Φ34有垂直度要求跳动0.015mm,M30×
2-6g螺纹与Φ34跳动公差为0.04mm;
Φ34圆度与圆柱度公差为008mm
由以上分析可知,对于这3组加工表面而言,可以先加工其中一组表面,然后再加工其他两组表面,并保证它们之间的位置精度要求。
二.工艺规程设计
(一).确定毛坯的制造形式
根据零件的工作情况,零件的材料为40Cr,要承受较大的循环载荷、冲击载荷等,所以毛坯形式采用锻件,其晶粒细小,较均匀、致密,可以保证零件的工作可靠,由于零件为中批生产,为了提高生产率,保证加工质量,故采用模锻成型。
(二).基准的选择
粗基准的选择。
由于该零件为普通的轴类零件,故选外圆为粗基准。
精基准的选择,选轴前端的圆锥孔和后端孔倒角作为精基准。
(三).工艺路线的制订
制定工艺路线的出发点,应使零件的几何形状精度、尺寸精度、位置精度等技术要求得到保证。
在生产纲领成批生产的条件下,可以考虑采用通用机床和专用夹具尽量使工序集中而提高生产率,除此还应考虑,经济效果使成本最低。
1.工艺路线方案一:
工序一:
下料
工序二:
锻造
工序三:
热处理(正火)
工序四:
车端面,钻中心孔
工序五:
半精车Φ45、Φ30、Φ34外圆及其倒角
工序六:
铣前端42的平台达到图纸要求
工序七:
钻2-Φ6孔
工序八:
精车Φ34外圆
工序九:
粗磨外圆Φ34
工序十:
车螺纹M30
工序十一:
精磨外圆Φ34至图纸要求
工序十二:
钳工
工序十三:
检验
2.工艺方案路线二
热处理(正火)
车平面,车两端中心孔
粗车两端外圆
热处理(调质)
车两端工艺凸台及半其外圆
半精车各外圆
车螺纹M30
精磨φ34外圆
铣Φ45端尺寸42的平台达到图纸要求
钻2-Φ6孔
铣去两端工艺凸台
工序十四:
钳工,去除锐边毛剌
工序十五:
经分析比较,方案一比方案二多增加了一道工序热处理,并且增加了工艺零件两端的凸台,方案二更容易保证零件图的尺寸要求,故采用方案二。
(四).机械加工余量,工序尺寸及毛坯尺寸的确定
该零件的材料为40Cr,硬度为HB220--250,生产类型为中批生产,
采用在锻锤上合模模锻生成毛坯。
根据上述原始资料及加工工艺,用查表法分别确定各加工表面的机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸。
为简化模锻毛坯的外形,取直径为Φ30的各段的毛坯尺寸与Φ34相同。
1.毛坯直径的确定,查《机械制造工艺手册》以下简称《工艺手册》表1-27
名义直径(mm)表面加工方法直径余量(mm)
Φ45
粗车2.6
半精车0.5
精车0.3
Φ34
粗车2.2
半精车0.45
粗磨0.1
精磨0.06
毛坯直径的确定:
工件直径Φ45,公差为0.015,机械加工总余量为:
2×
(2.6+0.5+0.3)=2×
3.4
∴毛坯尺寸为Φ51.8mm。
工件直径Φ34,公差0.013,机械加工总余量:
(2.2+0.45+0.3+0.1+0.06)=2×
3.11
∴毛坯尺寸为Φ40.22mm
∴取毛坯直径为Φ52mm,Φ41mm。
2.毛坯长度L的确定:
查《工艺手册》表(1-52)可知
Φ45的长度方向的加工余量为2.0mm
∴L1=17mm
Φ34及以后的外圆长度方向的加工余量为3.25mm
∴L2=178.25
∴总长L=17+178.25=195.25mm,根据工艺需要两端增加7mm的加工艺凸台,因此毛坯总长度为210m
模锻斜度为7°
。
查(《工艺手册》表1-51)
3.毛坯过渡圆角的确定查(《工艺手册》表1-51)
取L1段过渡到L2段的毛坯圆角半径R=5mm
∴毛坯的内圆角半径取R=5mm,外圆角半径取2mm。
(五).确定切削用量及基本工时
车端面,钻中心孔,粗车各外圆工序(如未特别注明,本工序相关数据的出示《切削用量手册》的车削用量选择)
1.车端面
(1).加工条件
工作材料:
40Cr钢正火,σb=0.735GPa,模锻。
加工要求:
车两端面,打中心孔,粗车各外圆表面
机床:
C620-1卧式车床
刀具:
刀片材料YT15,刀杆尺寸16×
25mmKr=90°
r0=10°
α。
=12°
λs=0°
rε=1.0mm.
(2).计算切削用量
a.粗车Φ45端面,用计算法
切削深度:
加工总余量=2.0mm,留余量0.5mm,单边余量0.75mm,一次走刀,ap=0.75mm
进给量:
根据表4选f=0.6-0.9mm/r。
按C620-1机床说明书选f=0.52mm/r表26
计算切削速度:
见表21
根据表10,车刀耐用度t=60min
V=(1-m×
Tm×
apxv×
fyv)×
Kv
式中Cv=242,xv=0.15,yv=0.35,m=0.20
Kv=KMv×
Ktv×
Kkrv×
Ksv×
KTv×
KKv
其中Ktv=1.0(表21-6),Kkrv=0.81(表21-7),KSV=0.8(表21-5),
KTv=1.0(表11),KKv=1.24(表21-9),KMv=0.637/σb
=0.637/0.735=0.87(表21-1)
∴v=(242/601-0.2×
36000.2×
0.750.15×
0.520.35)×
0.87×
1.0×
0.81
×
0.8×
1.24=1.623m/s
确定机床主轴转速:
ns=1000v/πdw=1000×
1.623/(3.14×
45)=5.38r/s(323r/min)
按C620-1机床说明书(表26),与323r/min相近的机床转速为305r/min
及370r/min,现选nw=370r/min,所以实际切削速度
V=nW×
dw×
π/1000=370×
96×
3.14/1000=111.53r/min(1.86r/s)
切削工时《工艺手册》表7-1:
T左=L+l1+l2/n×
f式中L=96/2=48,l1=4,l2=0
∴T左=48+4+0/0.52×
370=0.27min(16.2s)
T右=L+l1+l2/n×
f,式中L=96-72/2=12,l1=4,l2=0
∴T右=12+4+0/0.52×
370=0.083min(5s)
b.车Φ30端面:
加工总余量=3.25mm,留余量0.5mm,单边余量2.75mm,一次走刀,ap=2.75mm
主轴转速和进给量:
为了提高生产率,在不影响加工质量的情况下,取与车Φ45端面时的主轴转速和进给量。
即n=370r/min,f=0.52mm/r。
所以实际切削速度:
V=πdwns/1000=3.14×
72×
370/1000=83.65m/min(1.394m/s)
T=L+l1+l2/n×
f,式中L=72/2=36,l1=4,l2=0
T=36+4+0/0.52×
370=0.21min(12.6s)
2.车外圆
粗车Φ45外圆。
要求校验机床功率及进给强度
单边余量Z=2.76mm,一次走刀。
ap=2.76mm,
查表4,f=0.6-0.9mm/r。
按机床说明书取f=0.6mm/r。
按表21
Kv,式中Cv=242,xv=0.15,yv=0.35,m=0.20,Kv=KMv×
KTv=1.0(表11),KKv=1.0(表21-9),KMv=0.637/σb
V=(242/601-0.2×
2.760.15×
0.60.35)×
1.0=1.03m/s(61.8m/min)
确定主轴转速:
61.8/3.14×
30=205.02r/min
按机床选取n=230r/min,所以实际切削速度
π/1000=3.14×
45×
230/1000=32.5m/min(1.94m/s)
校验机床功率:
由表22中查得:
Pm=FzV×
10-3KW,式中Fz可由表13查出,当
σb=0.569-0.951GPa,ap<2.0mm,f≤0.6mm/r,
V<1.66m/s时,Fz=2350N,切削力Fz的修正系数为KKrFz=0.89,
Kr0Fz=1.0(表22-3)
故Fzc=2350×
0.89=2091.5N
∴Pmc=FzV×
10-3=2091.5×
1.16×
10-3=2.43kw,按机床说明书,当n=230r/min时,机床主轴允许功率PE=5.9kw,因Pmc<PE
故所选切削用量可在C620-1车床上进行。
校验机床进给系统强度:
根据C620-1机床说明书,其进给机构允许走刀力Fmax3530N,由表16,当σb=0.669-0.794GPa,ap<2.8mm,
f<0.75mm/r,V<1.66m/s,Kr=90°
时,走刀力Fxc=760N。
切削时Fx的修正系数为Kr0Fx=1.0,KλsFx=1.0,KKrFx=1.17(表22-3)
故实际走刀力为Fxc=760×
1.17=889.2N,则所选
f=0.6mm/r的进给量可用。
f,式中L=35.5,l1=4,l2=3
∴T=35.5+4+3/230×
0.6=0.31min(18.6s)
考虑到该零件台阶面较多,如若各台阶面都采用不同的转速和不同的进给量,则效率不高,故在不影响加工质量的情况下,粗车该轴时,采用主轴转速230r/min,粗车进给量f=0.6mm/r。
粗车Φ34外圆
单边余量2.59mm,一次走刀,ap=2.59mm
进给量f=0.6mm/r
主轴转速n=230r/min,所以实际切削速度
π/1000=3.14×
230/1000=52