《城镇直埋供热管道工程技术规范》Word文档下载推荐.docx
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产生朝向两端或背向两端得热位移，管段中位移为零得点。
１。
6锚固段fullyrｅstrained sectiｏn
在管道温度发生变化时,不产生热位移得直埋管段。
２。
７过渡段parｔｌyrestrainedsｅcｔｉon
一端固定（指固定点或驻点或锚固点），另一端为活动端，当
管道温度变化时,能产生热位移得直埋管段。
2.1．8单长摩擦力frｉctioｎoｆuｎitlｅngthwisepipｅｌｉnｅ
沿管道轴线方向单位长度保温外壳与土壤得摩擦力.
1.9过渡段最小长度miｎｉｍuｍfriction lｅngth
直埋管道第一次升温到工作循环最高温度时受最大单长摩擦
力作用形成得由锚固点至活动端得管段长度。
１.１0过渡段最大长度ｍaxｉｍumfｒictionleｎgth
直埋管道经若干次温度变化,单长摩擦力减至最小时，在工
作循环最高温度下形成得由锚固点至活动端得管段长度。
２．2符号
A—-钢管管壁得横截面积（m2）；
DC—-预制保温管外壳得外径（m）;
Di——钢管内径（m）;
DO——钢管外径（m）；
E--钢材得弹性模量（MPa）;
Ｆmａx——管道得最大单长摩擦力（N／ｍ）;
Fｍin——管道得最小单长摩擦力（N/ｍ）；
g——重力加速度（m/s2）；
，
Ｈ——管顶覆土深度（m）；
Lmax—-管道得过渡段最大长度（ｍ）;
Lmin—-管道得过渡段最小长度（m）;
Pd--管道得计算压力（MＰa）;
ｔ0—管道计算安装温度（℃）;
ｔ1——管道工作循环最高温度（℃）;
t2——管道工作循环最低温度（℃）；
——管道得屈服温差（℃）；
α——钢材得线膨胀系数（m/m·
℃）；
δ-—钢管公称壁厚（m）;
μ——摩擦系数；
ν——钢材得泊松系数;
ρ-—土壤密度（kｇ/ｍ３）；
[σ］——钢材在计算温度下得基本许用应力（MＰa）;
σb——钢材在计算温度下得抗拉强度最小值（MＰａ）;
σｔ——管道内压引起得环向应力（MPa）；
σｓ—-钢材在计算温度下得屈服极限最小值（MＰa）。
3管道得布置与敷设
3。
1管道布置
3.1.１直埋供热管道得布置应符合国家现行标准《城市热力网设
计规范》（CＪJ34）得有关规定。
管道与有关设施得相互水平或垂直
净距应符合表3．1.１得规定。
表3.1.1 直埋供热管道与有关设施相互净距
名 称
最小水平净距
（m）
最小垂直净距
给水管
1.５
0．１5
排水管
5
0．15
燃气
管道
压力≤400kPａ
1.0
0。
15
压力≤800kPａ
１.5
O.15
压力〉8０0kPa
2.0
压缩空气或CＯ2管
1．0
１5
排水盲沟沟边
0．50
乙炔、氧气管
０.２5
公路、铁路坡底脚
1.０
-—
地铁
5.0
O．８０
电气铁路接触网电杆基础
3.Ｏ
--
道路路面
—-
0.70
建筑物
基础
公称直径≤25０ｒam
２.5
——
公称直径≥3０0mm
３．0
电
缆
通讯电缆管块
Ｏ.３０
电力及
控制电缆
≤35kV
2．0
O．50
≤llＯkV
1.０0
注：
热力网与电缆平行敷设时,电缆处得土壤温度与月平均土壤自然温度比较，全
年任何时候对于电压10kV得电力电缆不高出1０℃,对电压35～1１０ｋV得电缆
不高出5℃,可减少表中所列距离。
３。
2直埋供热管道最小覆土深度应符合表3。
1.2得规定,同时
尚应进行稳定验算。
表3。
1．2直埋敷设管道最小覆土深度
管径（mm）
5０～12５
150~200
25０～300
350~400
450～500
车行道下（m）
0．８
１.0
2
1.２
非车行道下（ｍ）
0．6
６
Ｏ.7
０.8
O．9
1．3直埋供热管道穿越河底得覆土深度应根据水流冲刷条件
与管道稳定条件确定。
2敷设方式
3．2．1直埋供热管道得坡度不宜小于2‰，高处宜设放气阀，低
处宜设放水阀。
3.2。
２管道应利用转角自然补偿,1０°
～6０°
得弯头不宜用做自然
补偿.
３.2。
3管道平面折角小于表3.2．3得规定与坡度变化小于2％
时，可视为直管段。
表３.2。
3可视为直管段得最大平面折角（°
）
管道公称直径（ｍm）
循环工作温差（tl-ｔ2）（℃）
50
6５
８5
100
120
１４0
50～1０0
4。
３
3.2
２.4
2．O
1．6
１．4
12５～30０
3．8
2.8
２.1
１．８
１．２
350～5００
３．4
9
1.6
1.3
１
2.4从干管直接引出分支管时,在分支管上应设固定墩或轴向
补偿器或弯管补偿器，并应符合下列规定:
1分支点至支线上固定墩得距离不宜大于9m。
2分支点至轴向补偿器或弯管得距离不宜大于20m.
3分支点有干线轴向位移时，轴向位移量不宜大于５0mｍ,
分支点至固定墩或弯管补偿器得最小距离应符合本规程公式
（4。
4.2—1）计算“L”型管段臂长得规定,分支点至轴向补偿器得
距离不应小于1２m.
５三通、弯头等应力比较集中得部位，应进行验算,验算不
通过时可采取设固定墩或补偿器等保护措施。
２.6当需要减少管道轴向力时,可采取设置补偿器或对管道进
行预处理等措施.当对管道进行预处理时，应符合本规程附录A
得规定。
7 当地基软硬不一致时,应对地基做过渡处理。
3.2．8埋地固定墩处应采取可靠得防腐措施，钢管、钢架不应裸
露。
3.２。
9轴向补偿器与管道轴线应一致,距补偿器1２m范围内管
段不应有变坡与转角。
３.3管道附件
3.3.1直埋供热管道上得阀门应能承受管道得轴向荷载，宜采用
钢制阀门及焊接连接.
３.２直埋供热管道变径处（大小头）或壁厚变化处,应设补偿
器或固定墩，固定墩应设在大管径或壁厚较大一侧。
3．3直埋供热管道得补偿器、变径管等管件应采用焊接连接.
4管道受力计算与应力验算
１ 一般规定
４.1。
１直埋敷设预制保温管道得应力验算采用应力分类法。
4.1.2本章适用于整体式预制保温直埋热水管道;
同时，钢制内
管材质应具有明显得屈服极限.
4．1。
３直埋敷设预制保温管道在进行受力计算与应力验算时,供
热介质参数与安装温度应符合下列规定：
1热水管网供、回水管道得计算压力应采用循环水泵最高出
口压力加上循环水泵与管道最低点地形高差产生得静水压力。
2 管道工作循环最高温度，应采用室外采暖计算温度下得热
网计算供水温度;
管道工作循环最低温度,对于全年运行得管网
应采用30℃,对于只在采暖期运行得管网应采用10℃。
3计算安装温度取安装时当地得最低温度。
1.4单位长度直埋敷设预制保温管得外壳与土壤之间得摩擦
力，应按下式计算:
（4．1。
4）
式中F——轴线方向每米管道得摩擦力（N／m）；
H——管顶覆土深度（ｍ）；
当H＞1.5m时,Ｈ取１。
5m.
5保温管外壳与土壤之间得摩擦系数，应根据外壳材质与回
填料得不同分别确定.对于高密度聚乙烯或玻璃钢得保温外壳与
土壤间得摩擦系数,可按表４。
１．５采用。
4.1.6管道径向位移时，土壤横向压缩反力系数C宜根据当地
土壤情况实测或按经验确定。
管道水平位移时,C值宜取1×
１0６～
１０×
10６N/m。
；
对于粉质粘土、砂质粉土回填密实度为９0％～95％
时,C值可取３×
106~４×
1０6N／m3。
管道竖向向下位移时，Ｃ值
变化范围为5×
1０6～10０×
106Ｎ/m3。
表4．1。
5 保温管外壳与土壤间得摩擦系数
回填料
摩擦系数
保温管外壳材质
中 砂
粉质粘土或砂质粉土
最大摩擦
系数μmax
最小摩擦
系数μmin
系数μmａx
高密度聚乙烯或玻璃钢
40
O.20
Ｏ.40
4.1.7直埋供热管道钢材得基本许用应力,应根据钢材有关特
性,取下列两式中得较小值：
[σ］=σb／3 （４。
１.7—1）
［σ］=σb/１、5 （4。
1.７—2）
常用钢材得基本许用应力［σ]、弹性模量Ｅ与线膨胀系数a
值应符合本规程附录B得规定。
1.８直埋预制保温管得应力验算,应符合下列规定：
l管道在内压、持续外载作用下得一次应力得当量应力，不
应大于钢材在计算温度下得基本许用应力［σ］。
2管道由热胀、冷缩与其它因位移受约束而产生得二次应力
及由内压、持续外载产生得一次应力得当量应力变化范围，不应
大于钢材在计算温度下基本许用应力［σ］得3倍。
3管道局部应力集中部位得一次应力、二次应力与峰值应力
得当量应力变化幅度不应大于钢材在计算温度下基本许用应力
［σ］得3倍。
4.２管壁厚度得计算
４。
1管道得理论计算壁厚应按下式计算：
（4。
1）
式中艿.——管道理论计算壁厚（ｍ）；
r基本许用应力修正系数。
４．2。
2基本许用应力修正系数（φ）得取用应符合下列规定：
钢管基本许用应力修正系数应按表4.2.２—1取用。
表４。
2—1 钢管基本许用应力修正系数
焊缝 形式
φ
无 缝 钢管
1。
双面自动焊螺旋焊缝钢管
1.0
单面焊接
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