地下室顶板沉降后浇带提前封闭施工方案Word格式文档下载.docx
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根据设计要求，沉降后浇带需主体结构完工、车间和地下室消除沉降差异后浇筑，因后浇带正好设置在二幢车间中间的材料运输车道上,给车间上部结构材料运输带来困难,地下室后浇带大约为820延长米,因此我们必须采取特殊施工方法达到预期目标，特制定此处理方案。
2.3编制依据：
1）上海清美绿色食品有限公司新建食品生产项目工程施工现场及周边现有建筑情况
2）上海清美绿色食品有限公司新建食品生产项目工程施工合同
3）工程施工组织设计、回填土施工方案、模板施工方案、防水施工方案、钢管自密实混凝土施工方案。
4）工程施工图纸
序号
名称
图号
备注
1
施工总平面图
建总01
2
结构施工图
结施01-99
5）依据规范标准
编号
混凝土结构设计规范
GB50010-2010
自密实混凝土应用技术规程
JGJ/T283-2012
3
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50204-2012
4
混凝土泵送施工技术规程
JGJ/T10-2011
5
地下工程防水技术规范
GB50108-2008
6
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ130—2012
7
建筑施工安全检查标准
JGJ59－2011
3.方案总体部署：
3.1用盖板覆盖沉降后浇带
提前制作混凝土盖板，是盖板混凝土强度达到100%后。
顶板混凝土浇筑验收后，用混凝土预制盖板进行覆盖。
3.2施工防水层及保护层
梁板混凝土达到设计强度80%后，开始找坡并压光做为防水基层，然后施工防水层及保护层（建筑说明;
70厚混凝土内配￠6＠200钢筋网片,后浇带处为间距100进行加密）。
3.3地下室覆土回填
回填土分层夯实，取样合格后进行雨、污水、场地硬化、形成环形道路，重新进行现场总平面布置，考虑各专业施工、二次结构的场地安排。
3.4浇注后浇带混凝土
待主体结构施工完，分析沉降观测数据，经确认车间沉降稳定后浇注后浇带混凝土。
自密实混凝土是具有很高流动性而不离析，不泌水，能不经振捣完全依靠自重流平并充满模型和包裹钢筋的新型高性能混凝土，正好适合本工程地下室顶板后浇带浇注施工，价格稍高，用量不大，容易接受。
3.5回填前后施工平面布置对比
图1回填前基础施工平面布置
图2回填后地上结构施工平面布置
4.施工难点及解决对策
本工程为高层建筑，公司施工工程目前没有超大地下室先例。
在建筑行业沉降后浇带提前回填覆土的先例也没有找到适合本工程的,
地下室外墙后浇带经公司技术部研究,根据以前施工经验进行优化,降低施工难度,原图如下
优化后图纸如下,望设计工程师给以指导,我们将在学习中改进.
顶板留管浇筑混凝土图如下;
经过集思广益，研究分析，有以下难点需要解决：
4.1盖板
由于地下室顶板覆土1.2m，盖板跨越后浇带属承重构件，需要经过计算，设计出受力钢筋、混凝土强度及构件尺寸。
4.2后浇带两侧的结构安全
后浇带两侧梁板属悬臂结构，受力形式完全不同于设计结构构件，不能承受地下室顶板覆土1.2m压力以及上部施工荷载，经过与设计沟通，需在后浇带两侧主、次梁部位做￠110给水管立支撑，间距按梁间距,且由基础底板生根到地下一层顶板，为保证支撑体系的稳定有效，需要做架体设计，计算其受力安全性能。
4.3后浇带混凝土的浇注
盖板封闭覆土回填完成后，混凝土浇注成为最大难题，普通混凝土及常规浇注振捣方法无法达到施工质量要求，直接影响结构安全。
采取在梁顶盖板处预留铁管（直径200钢管,间距2米）作为排气、浇筑混凝土及观察管，
5;
后浇带盖板设计
5.1后浇带盖板设计说明：
1）盖板设计为单向板，单层钢筋，主筋Φ14@130，分布筋Ф6@200。
混凝土采用C30以上标号，受力钢筋保护层厚15mm。
2）盖板长度根据实际梁间跨度确定，不应大于2m，利于运输，防止断裂。
3）盖板预埋M1Ф8钢筋吊环，安装时吊装用。
4）盖板长度按后浇带宽度+400㎜，均按2米间距预埋铁管。
5）钢筋均采用结构外墙板剩余￠14废料，如无图示规格钢筋废料，可采用其它规格废料等强代替。
盖板加工制作详见图3。
图3地下室顶板后浇带盖板设计图
5.2后浇带盖板计算
盖板选用C30混凝土，板厚度为80mm，宽度为1400mm；
上覆盖种植土，容重20kN/m3、覆土高度1.2m（考虑回填局部堆积高度）；
活荷载为20kN/m3。
1）种植土自重：
1.2m×
20kN/m3×
1m=24.00kN/m2
2）盖板自重：
25kN/m3×
0.08m=2.00kN/m2
3）恒荷载标准值：
gk=26kN/m2
4）活荷载标注值：
qk=20kN/m2
5）荷载计算值：
p=1.2×
26kN/m2+1.4×
20kN/m2=59.2kN/m2
6）取1000mm板为计算单元，p=59.2kN/m
7）弯矩计算：
M=
=
=9.1
8）截面计算:
=14.3
选用HRB335级钢筋，
=210
=0.314
由表查得相对受压区
=0.399，计算
=0.314<
=0.399,可以按单筋截面进行计算。
=0.805
=1196
9）配筋：
选
14@130（
=1184
）
6;
后浇带支撑设计
6.1搭设方式与主要参数
1）后浇带两侧分别设置双排脚手架支撑，立杆纵横间距600mm，内侧立杆距后浇带边缘100mm，立杆自由端长度不大于350mm；
大小横杆步距1800mm，且不少于3道，纵横扫地杆距地300mm；
脚手架立杆底部设置50x100x250mm木方垫块，立杆上用U型托托住100x100木方顶紧梁底；
后浇带两侧双排脚手架用脚手管连成一体以增加脚手架的稳定性，其间距同立杆，步距同小横杆。
2）钢管Φ48×
3.5单位重量37.67N/m，直角扣件单位重量12.95N/个。
3）脚手架材质选用φ48×
3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×
103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，泵管脚手架搭设在基坑内，不考虑风荷载。
6.2荷载计算：
1）自重：
种植土按容重20kN/m3、厚度1.2米（考虑局部堆积较厚）；
板悬挑长度最大值为：
5.625m，后浇带支顶后悬挑板按两端简支考虑。
悬挑部位的主次梁下用￠110渡锌给水管支撑，并在后浇混凝土浇筑完成28天以后才能拆除。
种植土在-1层顶板产生的土压力为：
20×
1.2=24kN/m2
板自重：
0.3×
1×
2.5×
103×
9.8×
10-3=7.36kN/m2
后浇带边缘处板荷载为：
（24+7.36）×
5.625/2=88.2kN/m
2）活荷载按20KN/m2载（每平米400kg压力）
6.3支撑验算：
1）立杆计算（脚手架自重相对于土重力可忽约不计）：
a、立杆间距600mm，其板边缘线型荷载对立杆产生的压力为Gk=88.2×
0.6=52.928kN
b、立杆的轴力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk；
其中：
NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力，
NG1k=88.48kN
NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力。
NG2k=0kN；
NQk——施工荷载标准值产生的轴力总和，
∑NQk=4kN；
当不考虑回填时机械振动产生的冲击载：
N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk
=1.2×
（88.48+0）+1.4×
=111.78kN
在上述计算荷载的基础上乘以1.5倍保险系数
即N’=1.5×
N=1.5×
111.78=167.67kN
c、立杆计算长度确定：
Lo=μh
μ考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取μ=2；
h立杆步距，h=1.8m；
则：
Lo=2×
1.8=3.6m；
d、立杆的稳定性计算：
0.9N/фA≤f/rm’；
ф——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ查表C取值；
当λ＞250时，ф=7320/λ2；
A——立杆的截面面积A=4.89cm2；
i——截面回转半径i=1.58cm；
f——钢材的抗压强度设计值f=205N/mm2；
rm’=1.59*（1+η）/（1+1.17η）
η为活载标准值作用效应与恒载标准值作用效应得比值
λ=L/i=3.6×
102/1.58=229；
查表C得ф=0.129；
rm’=1.59*（1+4/132.72）/（1+1.17×
4/132.72）=1.57
0.9×
167.67×
103/0.129×
4.89×
102×
=0.9×
132.9=119.61N/mm2<
f/rm’=205/1.57=130.57N/mm2；
稳定性满足要求。
2）立杆地基承载力计算：
应满足p≤fg的要求；
其中：
p立杆基础底面的平均压力，p=N/A，立杆底放10×
25cm垫板，
则p=167.67/0.10×
0.25×
2=3.35×
104kN/m2
fg______地基承载力设计值，fg=kc*fgk
kc——脚手架地基承载力调整系数，混凝土取1；
fgk——地基承载力标准值，混凝土取40N/mm2；
fg=kc*fgk=1×
40=40N/mm2=4×
104kN/m2＞3.35×
104kN/m2，可满足承载力要求。
7;
施工准备
7.1现场准备
1）地下室顶板混凝土浇注完成，达到要求强度等级。
2）基础地下室墙板与围护之间防水回填完。
3）盖板提前预制，确保使用前混凝土强度达到C30以上。
7.2技术准备：
1）和商品混凝土搅拌站签订合同，做好技术要求，提前做好自密实混凝土配比。
2）后浇带自密实混凝土正式浇筑前做好试验样板，
3）施工方案经监理审批，并做好技术交底及现场示范。
7.3.施工机具材料准备
材料名称
规格
数量
备注
挖掘机
WSL60-2
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