承重模板脚手架施工方案Word文档格式.docx

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JGJ130-2011

5

建筑施工安全检查标准

JGJ59-2011

6

建筑施工高处作业安全技术规范

JGJ80-2016

7

建筑施工模板安全技术规范

JGJ162-2014

1.3主要法规

《工程建设标准强制性条文》2013年版

2工程概况

2.1工程概况

2.1.1CD户型业主住宅楼

项目

内容

建筑功能

住宅

建筑特点

异型柱框架结构

建筑面积

8180.42㎡

开挖深度

-2.3m

建筑层数

地上

6层

建筑层高

单位：

m

层高3m

建筑高度

绝对标高（m）

460.1

室内外高差（m）

0.1

檐口高度（m）

18.6

建筑总高（m）

21.67

建筑平面

横轴编号

A～H

纵轴编号

1～33

横轴距离（m）

41.28

纵轴距离（m）

11.02

8

建筑防火

耐火等级为二级

9

保温

墙面

外墙

25厚难燃型膨胀聚苯板

10

顶板厚度

100mm、120mm

11

梁截面尺寸

200x400、250x600、250x700、250x500、250x550

外装修

外墙装修

外墙涂料

门窗工程

铝合金门窗

3施工准备

3.1材料准备

3.1.1钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管。

每批钢管进场时，应有材质检验合格证，现场经项目部检查合格后方可使用。

3.1.2扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。

扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。

扣件在螺栓拧紧扭力达到65N.m时，不得发生破坏。

3.1.3脚手板不得有开裂、腐朽。

脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍，单块脚手板的质量不宜大于30kg，脚手板厚度不小于50mm。

3.1.4可调托撑螺杆外径不小于36mm，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；

可调托螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm，可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚不应小于5mm。

3.2施工作业条件

3.2.1满堂支架搭设前要确认建筑物的回填土已填筑到设计标高。

3.2.2首层满堂支架基础铺脚手板。

4施工安全组织机构及人员分工

组　长：

何星才

副组长：

组　员：

组长（）：

对施工全面负责，确保工程安全管理达标。

副组长（）：

组织施工现场生产，对满堂支架搭设进行具体安排，负责满堂支架技术要求的落实，参与满堂支架验收。

负责满堂支架方案的编写，监督满堂支架技术要求落实，参与满堂支架验收。

组员（）：

监督满堂支架搭设、拆除全过程，查处违章指挥、违章操作、违反劳动纪律的行为和人员，督促有关人员对重大事故隐患采取有效的控制措施，必要时可责令其停工并及时报告生产经理，参与满堂支架验收。

定期对满堂支架进行检查。

负责检查满堂支架使用材料、满堂支架搭设质量，参与支架验收。

5施工安排

5.1工期要求

跟随施工进度，搭设时间计划从2018年8月至2018年9月完。

拆除时间计划从2018年7月至2018年18月。

5.2人员配备

配备专业满堂架施工人员8人，以确保质量和安全。

指挥技术人员一名。

6满堂支架的设计及搭设

6.1满堂支架概述及基本参数

6.1.1概述

部位

支架形式

顶板支撑

钢管扣件式满堂支架

6.1.2基本参数

满堂支架立杆纵向间距1.2m，横向间距为1.2m，首道步距1.8m，第二道步距1.2m。

满堂支架从正负零开始搭设，层层进行搭设，搭设高度按照3m计算。

满堂支架用途为结构顶板支撑架，均布活荷载标准值3KN/㎡。

6.1.3搭设范围

满堂支架从正负零开始搭设，主要用途为结构顶板施工支撑使用，逐层搭设。

6.1.4满堂支架基础：

本工程满堂支架落在建筑物回填土上，为保证满堂支架搭设的稳定性，防止基础不均匀沉降对满堂支架产生的破坏，在回填土上铺脚手板；

其余每层满堂支架立杆下垫多层板或方木。

6.1.5满堂支架设计及构造

①楼内模板满堂支架采用钢管扣件式支架。

立杆的纵距1.2m，横向间距为1.2m，扫地杆距地200mm，每杆立杆顶部设置U托，将U托调至设计标高。

②满堂支架应按纵下横上的顺序设置扫地杆，满堂支架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应该大于1m。

③纵向水平杆接长应采用对接扣件或搭接，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；

不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离大等于500mm；

各接头中心至最近主节点的距离不应大于400mm；

搭接长度不应小于1m，应等距离设置三个旋转扣件固定；

端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

④满堂支架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入杆内的长度不得小于150mm。

⑤在架体外侧周边设置剪刀撑，剪刀撑的设置如立面图所示

⑥架体内部横向每7纵距（约7.2m）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑的设置方式同支架外侧剪刀撑示意图。

⑦在支架顶部顶部设置水平斜支撑，如下图所示；

斜支撑钢管的接长度不得小于500mm，并用二个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

6.2主要施工方法

6.2.1工艺流程

立杆定位→铺脚手板→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→架设第二步水平杆→加设临时斜撑杆→架设第三步水平杆→安装水平斜支撑→安装U托→铺设顶板模板→调节U托高度。

6.2.2搭设工艺

①根据架体的位置线在地面上铺50mm厚通长脚手板（宽度为250mm）作为立杆的垫板；

②架体搭设选取一个角部为开始点，向两边延伸交圈搭设；

③根据测量放线布置纵横向扫地杆，立杆的纵横向间距为1200，纵横向扫地杆用用直角扣件固定在立杆上；

④根据测量定位依次竖起立杆，靠梁立杆处的立杆位置必须满足梁侧模板安装要求，立杆与纵横向扫地杆间采用扣件连接牢固；

⑤扣件螺栓拧紧扭力矩在40N·

m-65N·

m之间。

6.3满堂支架质量要求

1、按满堂支架的纵距，横距要求放线定位，满堂支架底座应准确地放在定位线上，要放平稳，底座垫板不晃动、不滑动、不沉降且不得悬空，地基土严格夯实，表面坚实平整，无积水；

不设置底座的，立杆落于脚手板（首层）或者木垫板上。

2、钢管、脚手板、扣件的规格型号、质量均符合要求；

3、钢管连接牢固，无松动等现象；

4、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·

m，且不大于65N·

m；

5、扣件规格必须与钢管外径相同；

6、对接扣件的开口应朝上或朝内；

7、满堂支架立杆垂直度≤1/300；

8、最大垂直偏差值：

≤75mm；

9、纵向水平杆偏差：

≤1/250；

10、全架长的水平偏差最大值：

≤50mm；

11、立杆垂直度偏差不超过±

8cm。

12、步距偏差≤±

20mm，纵距偏差≤±

40mm，排距（横距）偏差≤±

20mm。

13、纵向水平杆高差：

一根杆两端高差≤±

20mm，同跨内两根纵向水平杆高差≤±

10mm。

14、主节点处各扣件中心点相互距离≤150mm。

6.4满堂支架的拆除方法

1、顶板模板的拆除，跨度小等于2m时，顶板混凝土强度应该达到设计值的50%及以上，跨度大于2m小等于8m时，顶板混凝土强度应该达到设计值的75%及以上；

顶板跨度大于8m时，顶板混凝土强度应达到设计强度100%及以上。

2、梁的受力模板的拆除，梁跨度小等于8m时，梁的强度应达到设计值的75%及以上，梁的跨度大于8m时，梁的设计强度应达到设计值的100%及以上。

3、悬臂构件拆模时，其强度应该达到设计值的100%及以上。

4、拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。

即先拆U托、横杆、立杆、脚手板或垫板、顶板模板，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。

拆架子的高空作业人员应戴安全帽，同时周围竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。

5、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片、段模板全部拆除后，再将模板、配件、支架等运出堆放。

6、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。

7满堂支架计算书

7.1顶板支架计算

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管满堂支架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

计算参数:

钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为3.0m，

立杆的纵距b=1.2m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.80m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

次龙骨采用50.×

100.mm木方，间距100mm，

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用100.×

100.mm木方。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×

（25.10×

0.15+0.20）+1.40×

2.50=8.258kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×

25.10×

0.15+0.7×

1.40×

2.50=7.533kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为φ48×

3.0。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×

（25.100×

0.150×

1.200+0.200×

1.200）=4.282kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×

（0.000+2.500）×

1.200=2.700kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=45.00cm3；

截面惯性矩I=33.75cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<

[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q—