m架桥机验算计算书Word格式文档下载.docx
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Qs=7.5+7.3=14.8t
梁增重系数取：
1.1
活载冲击系数取：
1.2不均匀系数取：
（二）・水平荷载
1.风荷载
a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：
;
qi=19kg/m
b.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压；
■
q2=66kg/m2
（以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》）
2.运行惯性力：
①二1.
1
3.架桥机倾覆稳定性计算
（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下
架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位
m）:
图中
Pi=5.6t
（前支柱自重）
R=l.42X
（22+8.5）=43.31t
（导梁后段自重）
32=45.44t
（导梁前段自重）
P.i=14.6t
（2#
承重横梁自重）
P5=Pe=14.8t（天车、起重小车自重）
P：
为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算,F7=2CKnqAi
=1.2X1.39X66X（0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5）
X12.9二10053kg二10.05t
作用在轨面以上5.58m处
M抗二43.31X15+14.8X（22+1.5）+14.8X27.5+14.6X22=1725.65t.m
M倾二5.6X32+45.44X16+10.05X5.58=962.319t.m
架桥机纵向抗倾覆安全系数
n二M抗/M倾=1725.65/（962.319X1.1）=1.63>
1.3<
可）
（二）架桥机横向倾覆稳定性计算
1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图
P】为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心
Fi=43.31+45.44+7.3X2+14.6X2=132.55t
P2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6o
A=（1+n1）（1+n2）①A其中：
ni=0.53n2=0.5
A=（1+0.53）（1+0.5）X62X2.25=320.1525m2
风荷载P2=Ckh£
A
P3为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上5.179m处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取1・6。
P3二2X1.39X1.6X19X0.8X0.46X4=124.4kg=0.1244t
P“为架桥机起重小车重量
Pi=7.5X2+100X1.l=125t
P5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上8.113m处，
P5=l.39X1.6X19X（3X2X2+2X30）=3042.432kg=3.042t
图2所示A点为倾覆支点，对A点取矩：
M倾二RX3.8+PsX5.179+P4X1.435+PsX8.113
=13.53X3.8+0.1244X5.179+125X1.435+3.042X8.113=256.11t•m
M抗二PiX4.8=132.55X4.8=636.24t•m
架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数
n二M抗/M倾二636.24/（256.11X1.1）=2.26>
2.
非工作条件下稳定性计算
与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有N二2.26的横向抗倾系数，而图3中
已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。
结论：
架桥机稳定性符合规范要求
4.结构分析
（一）荷载取值：
桁架及桥面系均部荷载1.29t/节X1•仁1.42t/节（单边），荷载（100+7.5X2）X
1.2=138.Oto其余荷载取值见前。
纵向走行天车轮距为2m，当天车居于天车横梁跨中时，单片空载轮压集中力为
（7.5+7.3）/4二3・7t,负荷轮压集中力为（7.3+138）/4=36.325t,架边梁时轮压集中力为（重边）:
7.3/4+138/2=70.825t,（轻边）7.3/4=1.825t.吊梁小车轮压集中力138/4=34.5t
（轮距1.6m）o
（二）分析计算
根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过程由有限元分析程序SAP93来完成。
工况
取：
（1）架桥机前移，
（2）1号天车提梁，（3）2号天车提梁，（4）1号天车至跨中、（5）中梁就位，（6）边梁就位6种工况进行计算，计算得前悬臂端最大挠度852.6mm考虑到桁架空多，力卩1.1的系数，852.6X1•仁937.86mm,待架孔导梁跨中最大挠度71mm考虑到桁架空多，力卩1.1的系数，71X1•仁78mm天车横梁跨中最大挠度？
28mm导梁结构图见图4
各杆件在工况1,5,6的杆件内力见附加图
各工况的轴重见图5
杆件最大内力汇总表
名称
计算最大内力（T）
允许内力（T）
备注
上弦杆
+232.79
272
工况1B附近
下弦杆
-228.02
266
立杆
-90.408
119.0
工况6C附近
斜杆
-57.6
73.6
注：
受拉为+,受压为-
6种工况各支点最大反力（单边）如下：
（单位：
吨）
f
支点
A
B
C
工况1
2.345
98.73
工况2
P67.145
40.429
23.333
工况3
69.14
74.95
23.14
工况4
45.457
77.571
40.502
工况5
26.39
76.89
60.245
工况6
重边
25.86
111.383
95.29
轻边
26.93
42.398
25.406
五•架桥机1号、2号车横梁检算
架桥机1号、2号车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为12mm底板厚度为12mm用160X168X
14.5两根工字钢做支撑，截面形式如图6o
图6
截面特性如下：
查工字钢表有S=146.45cm,1=68512.5cm4
2
A=145.45X2X100+12X406X2=3903mrn
1=68512.5X10*X2+12X406X（560+6）12X2=4.49'
3Ri计算图示如下图7（单位m）:
架桥机在吊边梁对位时由导梁传到横梁的最大压力为93.75t.
Pl
P2故不必计算其整体稳定性（见《钢结构设计手册》P28）o
（2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定
1应力计算
两导梁中心距L二9.6m
悬臂长度L=lm最大集中荷载P二93.75t
横梁支点弯矩：
M二93.75X仁93.75t•m则翼缘板应力：
腹板最大应力：
亠r406（5606口丁口亠rL亠F
max空仝电呼1985\・19.85MP3十]=140MPa局部压应力I、0.00449214.510
Lz二22X4+（12+25）X2=162mm
换算应力：
2
（1）整体稳定性
bo=268-14.5=253.5mm
h/bo=584/253.5=2.3<
6
1/bo=116OO/253.5=45.76〈65
bo/t=253.5/12=21.125<
[bo/t]=33<
可〉b/t=76.75/12=6.4<
[b/t]=12.4〈可〉
腹板局部稳定：
不需设加劲板。
为安全起见，在直接受力处加了悖10mm勺内加劲肋和厚16mm勺外加劲肋，同时，其他位置布置间距为lm的，厚10mm勺内加劲肋。
由于焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度足够。
经计算联结处强度满足要求。
六.架桥机0号立柱横梁计算
1.设计说明和基本依据
架桥机前支柱由支柱横梁和立柱组成，立柱共计4根，在工作状态下，仅考虑外侧2根
立柱承受竖向荷载，内侧2根只起横向稳定作用。
前支腿最大荷载发生在架桥机吊梁就位时，端构架竖杆内力为36.8t（由电算分析），此
时由导梁传向横梁的荷载为P二71.14t.
2.立柱横梁承载力检算
（1）应力检算
支柱横梁采用箱形断面，如图&
设计采用16Mn钢板，顶板和底板厚度为14mni腹板厚
10mm
计算图示如下图9:
m）截面特性如下:
PlP2
3.H5..［丨3_（）,吧
图9
匸［0.380X0.46-（0.38-2X0.01）X0.4323］/12=0.000664m导梁支点悬出立柱中心位置0.85m,则
M二71.14X0.85=60.469t•m
翼缘应力：
G=i6025t/m2二209.56MPa:
:
[；
「]=210MPa〈可〉
0.000664
腹板剪应力：
局部压应力
Iz二（120X2+10）X2+2X14=528mm
二二；
：
$32二209.562363.582二236.7MPa:
1.1[o^=230MPa〈可〉
焊缝强度与钢板等强，可不必进行计算。
3.
（1）整体稳定性
b0=200-10-10=180
h/b。
二460/180二2.556<
1/bo=11600/180=64.44<
65
故可不必进行整体稳定性验算（见《钢结构设计手册》P28）o
（2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定：
b»
/t=180/14=12.86<
[b。
/和二33（可）b/t=90/14=6.43<
[b/t]=12.4（可）
腹板局部稳定
故不需设加劲板，为安全起见，在直接受力处加了厚lOmn的内加劲肋和厚16mm勺
外加劲肋，同时，其他位置布置间距为lm的，厚10mm的内加劲肋。
由于
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