m架桥机验算计算书Word格式文档下载.docx

1、Qs=7. 5+7. 3=14. 8t梁增重系数取：1. 1活载冲击系数取：1. 2不均匀系数取：（二） 水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：;qi=19kg/mb.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压；q 2=66kg/m2（以上数据参照石家庄铁道学院GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算 书）2.运行惯性力： 二1.13.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱 已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1 （单位m）:图中Pi=5. 6t（前支柱

2、自重）R=l. 42 X（22+8. 5） =43. 31t（导梁后段自重）32=45.44t（导梁前段自重）P.i=14. 6t（2#承重横梁自重）P5= Pe=14. 8t （天车、起重小车自重）P：为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算, F7=2 CKnqAi=1. 2 X 1. 39X 66X （0. 7+0. 584+0. 245+2. 25+0. 3+0. 7+0. 8+1. 5）X12. 9二10053kg二10.05t作用在轨面以上5. 58m处M 抗二43.31 X 15+14.8 X （ 22+1. 5） +14. 8 X 27.5+14.6

3、 X 22=1725. 65t. mM 倾二5.6 X 32+45. 44 X 16+10. 05 X 5. 58=962. 319t. m架桥机纵向抗倾覆安全系数n二M 抗/M 倾=1725. 65/ （962. 319 X 1. 1） =1. 631. 3 2.非工作条件下稳定性计算与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有 N二2.26的横向抗倾系数，而图3中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。结论：架桥机稳定性符合规范要求4.结构分析（一） 荷载取值：桁架及桥面系均部荷载 1. 29t/节X 1仁1.42t/节（单边），荷载（100+7. 5 X 2 ）X1

4、.2=138. Oto其余荷载取值见前。纵向走行天车轮距为2m，当天车居于天车横梁跨中时，单片空载轮压集中力为（7. 5+7.3） /4二37t,负荷轮压集中力为（7. 3+138） /4=36. 325t,架边梁时轮压集中力为（重 边）:7. 3/4+138/2=70. 825t ,（轻边）7. 3/4=1. 825t.吊梁小车轮压集中力 138/4=34. 5t（轮距 1. 6m） o（二）分析计算根据以上荷载值，按桁架进行分析，计算过程由有限元分析程序 SAP 93来完成。工况取：（1）架桥机前移，（2） 1号天车提梁，（3） 2号天车提梁，（4） 1号天车至跨中、（5） 中梁就 位，（

5、6）边梁就位6种工况进行计算，计算得前悬臂端最大挠度852. 6mm考虑到桁架空 多，力卩1.1的系数，852.6 X 1仁937. 86mm,待架孔导梁跨中最大挠度71mm考虑到桁架空 多，力卩1. 1的系数，71X 1仁78mm天车横梁跨中最大挠度？ 28mm导梁结构图见图4各杆件在工况1, 5, 6的杆件内力见附加图各工况的轴重见图5杆件最大内力汇总表名称计算最大内力（T）允许内力（T）备注上弦杆+232.79272工况1B附近下弦杆-228.02266立杆-90.408119.0工况6C附近斜杆-57.673.6注：受拉为+,受压为-6种工况各支点最大反力（单边）如下：（单位：吨）f支

6、点ABC工况12. 34598. 73工况2P 67. 14540. 42923. 333工况369. 1474. 9523. 14工况445. 45777. 57140. 502工况526. 3976. 8960. 245工况6重边25. 86111. 38395. 29轻边26. 9342. 39825. 406五架桥机1号、2号车横梁检算架桥机1号、2号车横梁设计采用16Mn钢，顶板厚度为12mm底板厚度为12mm用160X 168X14. 5两根工字钢做支撑，截面形式如图6o图6截面特性如下：查工字钢表有S=146. 45cm, 1=68512. 5cm42A=145. 45X 2X

7、100+12X 406X 2=3903 mrn1=68512. 5 X 10*X 2+12X 406X （560+6） 12 X 2=4. 493Ri 计算图示如下图7（单位m）:架桥机在吊边梁对位时由导梁传到横梁的最大压力为 93. 75t.PlP2故不必计算其整体 稳定性（见钢结构 设计手册P28） o（2）局部稳定性计算 翼缘板局部稳定1应力计算两导梁中心距L二9. 6m悬臂长度L=lm最大集中荷载P二93. 75t横梁支点弯矩：M二93.75X仁93.75t m 则翼缘板应力：腹板最大应力：亠 r 406 （560 6 口丁 口亠r L 亠 Fmax 空 仝 电 呼 1985 19.8

8、5MP3 十=140MPa 局部压应力 I、 0. 00449 2 14.5 10Lz二22X 4+（12+25） X 2=162mm换算应力：2 （1）整体稳定性b o=268-14. 5=253. 5mmh/b o=584/253. 5=2. 361/b o=116OO/253. 5=45. 76 65bo/t=253. 5/12=21. 125 bo /t=33 可 b/t=76. 75/12=6. 4 b /t=12. 4 可腹板局部稳定：不需设加劲板。为安全起见，在直接受力处加了悖 10mm勺内加劲肋和厚16mm勺外加劲肋，同时， 其他位置布置间距为lm的，厚10mm勺内加劲肋。由于

9、焊缝按一级焊缝质量验收，其强度与钢板相同，故在此不检算而其强度认为其强度 足够。经计算联结处强度满足要求。六.架桥机0号立柱横梁计算1.设计说明和基本依据架桥机前支柱由支柱横梁和立柱组成，立柱共计 4根，在工作状态下，仅考虑外侧 2根立柱承受竖向荷载，内侧2根只起横向稳定作用。前支腿最大荷载发生在架桥机吊梁就位时，端构架竖杆内力为 36. 8t （由电算分析），此时由导梁传向横梁的荷载为P二71. 14t.2.立柱横梁承载力检算（1）应力检算支柱横梁采用箱形断面，如图&设计采用16Mn钢板，顶板和底板厚度为14mni腹板 厚10mm计算图示如下图9:m ）截面特性如下:Pl P23. H5.

10、. 丨 3 _ （）,吧图9匸0. 380 X 0.46 -（0. 38-2 X0. 01） X 0. 4323/12=0. 000664m 导梁支点悬出立柱中心位置0. 85 m,则M二71. 14X 0. 85=60. 469t m翼缘应力：G =i6025t/m2 二 209.56MPa : : ； = 210MPa 可0.000664腹板剪应力：局部压应力I z二（120 X 2+10） X 2+2X 14=528mm二二；：$ 3 2 二 209. 562 3 63. 582 二 236. 7MPa : 1. 1 o = 230MPa可焊缝强度与钢板等强，可不必进行计算。3.（1）整体稳定性b 0=200-10-10=180h/b。二460/180二2.5561/b o=11600/180=64.4465故可不必进行整体稳定性验算（见钢结构设计手册P28） o（2）局部稳定性计算翼缘板局部稳定：b /t=180/14=12. 86 b。/和二33（可） b/t=90/14=6. 43b/t =12. 4 （ 可）腹板局部稳定故不需设加劲板，为安全起见，在直接受力处加了厚 lOmn的内加劲肋和厚16mm勺外加劲肋，同时，其他位置布置间距为 lm的，厚10mm的内加劲肋。由于