抗浮锚杆设计方案新规范218Word文件下载.docx
《抗浮锚杆设计方案新规范218Word文件下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《抗浮锚杆设计方案新规范218Word文件下载.docx（13页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
粉土②1：
黄灰色、灰色，湿，中密，含氧化铁及云母碎片等，该层具轻微摇振反应，无光泽，干强度及韧性低。
厚度一般在0.4～2.5m，个别地段缺失。
粉砂②2：
灰色、褐灰色，湿，松散，主要矿物成分为石英、长石，含少量云母片。
厚度一般在0.4～1.5m，部分地段缺失。
第四系全新统冲洪积砂卵石层③（Q4al＋pl）：
按土质类别及密度差异分为5个亚层。
本次钻探未揭穿此层。
松散卵石③1：
黄灰色、灰色，湿～饱和，卵石含量55～60%，粒径一般20～40mm，最大大于80mm，磨圆度较好，多呈亚圆形。
卵石以微风化为主，岩性主要为岩浆岩及变质岩，少量沉积岩。
孔隙间充填物主要为砂粒及砾石。
局部地段夹砂薄层。
稍密卵石③2：
黄灰等色，湿～饱和，岩性主要为岩浆岩及变质岩，少量沉积岩。
卵石含量65%左右，粒径一般30～60mm，最大大于100mm，磨圆度较好。
卵石以微风化为主，少部分卵石强风化成碎颗粒或砂粒。
孔隙间充填物主要为砂粒及砾石，其含量约30～40％。
中密卵石③3：
灰褐、灰色，湿～饱和，岩性主要为岩浆岩及变质岩，少量沉积岩。
卵石含量70%左右，粒径一般40～70mm，最大大于120mm，磨圆度较好，多呈圆～亚圆形。
卵石以微风化为主，少部分卵石强风化成碎颗粒或砂粒。
孔隙间充填约30%的砂粒及砾石。
局部深度段含漂石。
密实卵石③4：
黄灰～浅灰色，饱和，岩性主要为岩浆岩及变质岩，少量沉积岩。
卵石含量大于70%,粒径一般50～100mm，磨圆度较好，多呈圆～亚圆形。
混约10～15%的砂、圆砾等，含漂石。
细砂③5：
青灰色，饱和，松散～稍密，以松散为主，局部为中砂，主要由石英、长石、云母碎片及暗色矿物组成，局部地段含约10%的卵石及圆砾。
地基土主要物理力学性质指标一览表表2.2-1
岩土层名称
及代号
天然重度r
（KN/m3）
地基承载力
特征值
fak（KPa）
压缩模量
Es
（MPa）
岩土层与水泥砂浆或水泥结石体的极限粘结强度标准值fmg（kPa）
抗剪强度
粘聚力
C（KPa）
内摩擦角
（度）
人工填土①
18.0
粉土②1
19.0
120
4.8
65
11
15
粉砂②2
19.5
100
6
75
20
松散卵石1
20.5
220
17
32
稍密卵石2
21.5
350
28
130
35
中密卵石3
22.0
560
45
170
40
密实卵石4
22.5
800
230
10
细砂5
110
7
80
25
备注
表中岩土层与水泥砂浆或水泥结石体的极限粘结强度标准值fmg（kPa）仅供初步设计参考，实际使用应通过现场试验确定。
本工程抗浮锚杆锚固深度范围内主要为中密卵石和密实卵石，局部为漂石。
2.3水文地质条件
根据地勘报告，场地内的地下水主要是赋存于砂卵石土层中的孔隙潜水，受大气降水及上游地下水补给，水量较丰富，水位变化主要受季节性控制，年变化幅度1.5～2.0m左右。
勘察期间正值地下水平水期，受场地附近人工降水影响，测得场地内稳定水位为6.4～7.2m，相应绝对标高为704.60～704.82m。
本场地历史最高地下水位标高为710.00m。
场地环境类别为I类，场地内地下水对混凝土中钢筋结构和混凝土具微腐蚀性。
3、抗浮锚杆设计
3.1设计依据
①《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）
②《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
③《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）
④《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-2001）
⑤《注浆技术规程》（YSJ211-92）
⑥《维纳斯堡项目基础平面布置图》（浙江恒欣建筑设计股份有限公司）
⑦《维纳斯堡项目岩土工程勘察报告》（建材成都地质工程勘察院）
《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（国家建筑标准设计图集16G101）
《四川省建筑地基基础检测技术规程》（DBJ51/T014-2013）
3.2设计计算
3.2.1锚杆间距、单根锚杆抗拨力的确定
本次设计锚杆间距按S=1.82×
1.82m正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。
单根锚杆抗拔承载力设计值Nk:
Nk＝Fk×
S×
S
式中:
Fk―设计抗浮力标准值（kN∕m2）；
S―锚杆间距（m）。
根据《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086—2015）第4.6.6-1式，单根锚杆抗拔承载力设计值Nd:
Nd―锚杆轴向拉力设计值（kN）；
Nk―锚杆轴向拉力标准值（kN）；
γW―工作条件系数，取1.1。
计算结果见下表:
单根锚杆抗拔力设计计算表
设计抗浮力标准值Fk（kN/m2）
锚杆间距（m）
单根锚杆拉力标准值Nk（kN）
单根锚杆拉力设计值Nd
（kN）
锚杆类型
70
1.82×
1.82
231.868
344.324
A
132.496
196.757
B
3.2.2锚杆配筋计算
根据《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086—2015）第4.6.8-2式，进行计算配筋量：
As≥Nd/fy
Nd――锚杆的轴向拉力设计值（kN）；
As――锚杆钢筋截面面积（mm2）；
fy――普通钢筋抗拉强度设计值（N/mm2，HRB400钢筋螺纹钢筋取360N/mm2）。
根据工程性质、施工工艺及施工经验，采用HRB400（三级）螺纹钢筋作为锚杆钢筋，需满足设计配筋及检测要求。
锚杆钢筋截面积设计计算表
锚杆钢筋截面积计算值As
（mm2）
单根锚杆配置Ⅲ级螺纹钢筋
实配锚杆钢筋截面面积
956.5
3Ф25
1471.875
546.5
2Ф25
981.25
3.2.3锚杆直径与长度
依据《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086—2015）第4.6.10-1、4.6.10-2式进行锚杆锚固段长度计算，计算结果取较大值：
（1）锚杆锚固体与地层的锚固段长度计算：
Nd≤（fmg/K）·
π·
D·
La·
ψ
（2）锚杆钢筋与锚固体间的锚固长度计算：
Nd≤f＇ms·
n·
d·
ξ
式中：
Nd—锚杆拉力设计值（kN）
La—锚固段长度（m）；
fmg—锚固段注浆体与地层间极限粘结强度标准值，由地勘单位根据现场基本试验结果确定为160kPa；
f＇ms—锚固段注浆体与筋体间的粘结强度设计值（MPa），按灌浆体抗压强度25MPa考虑，取0.8MPa；
D—锚杆锚固段钻孔直径，取166mm；
d—锚杆钢筋直径（mm）；
取25mm；
K—锚杆段注浆体与地层间的粘结抗拔安全系数，取2.2（永久锚杆）；
ξ—采用2根或2根以上钢筋时，界面粘结强度降低系数，取0.75；
ψ—锚固段长度对极限粘结强度的影响系数，锚固长度7.7米取1.18，锚固长度4.7米取1.495；
n—钢筋根数（根）；
代入上述公式得：
La≥Nd·
K/（fmg·
ψ）
抗浮力为70kN/㎡La≥344.324×
2.2/（160×
3.14×
0.166×
1.18）
=7.7m
抗浮力为40kN/㎡La≥196.757×
1.495）
=3.48m（依据《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086—2015）第11.2.4条需满足抗浮锚杆整体稳定性验算要求，锚固段长度取4.7）
La≥Nd/（f＇ms·
ξ）
抗浮力为70kN/㎡La≥344.324/（0.8×
3×
25×
0.75）
=2.437m
抗浮力为70kN/㎡La≥196.757/（0.8×
2×
=2.09m
根据场地岩土工程地质条件、设计要求、拟建物性质及工程施工经验，考虑锚杆上部段锚固效果差，无效段锚固段长度取0.4m，即锚杆上部0.4m长度不计算抗拔力。
根据《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（国家建筑标准设计图集16G101），上部锚入抗水板底板内长度为35d（取36d，d为钢筋公称直径，36×
25=900mm），故本工程锚杆长度及结构组成见下表：
锚杆长度及结构组成表
锚杆锚固体与地层的锚固段长度计算值（m）
锚杆钢筋与锚固体间的锚固长度计算值（m）
锚杆锚固长度计算最终确定值（m）
无效锚固段长度（m）
锚杆长度La（m）
钢筋上部锚固长度（m）
钢筋总长（m）
7.7
2.437
7.7
0.4
8.1
0.9
9.0
3.48
2.09
4.7
5.1
6.0
3.2.4锚杆设计结果统计
综合上述3.2.1～3.2.3中的计算结果，抗浮锚杆设计结果统计如下：
锚杆设计结果统计表
锚杆
间距（m）
单根锚杆拉力设计值Nd（kN）
锚杆长度（m）
钢筋长度（m）
锚杆直径（mm）
锚杆布置根数（根）
锚杆编号
166
635
70-704
40（下沉式广场）
69
1-69
40（设备房）
29
705-733
3.2.5锚杆抗浮力验算
单根锚杆轴向拉力验算
根据《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086—2015））第4.6.8-2式、第4.6.10-1、4.6.10-2式，按实际设计参数进行锚杆轴向拉力计算：
升级会员 