300600梁模板扣件式计算书文档格式.docx
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0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
梁底支撑小梁根数
3
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
0.6）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝20.475kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
0.6]×
1＝18.711kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.764kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
1＝15.4kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×
20.475×
0.152＝0.058kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.058×
106/37500＝1.536N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×
15.4×
1504/（100×
10000×
281250）＝0.014mm≤[ν]＝l/250＝150/250＝0.6mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×
18.711×
0.15+0.437×
1.764×
0.15＝1.168kN
R2=1.25q1l=1.25×
0.15＝3.839kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R3'
=0.375q2l=0.375×
0.15＝0.866kN
R2'
=1.25q2l=1.25×
0.15＝2.887kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×
90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.7
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.168+0.9×
[（0.3-0.1）×
0.3/2+0.5×
（0.6-0.12）]+0.9max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
max[0.45-0.3/2，（0.9-0.45）-0.3/2]/2×
1，3.839+0.9×
（0.3-0.1）×
0.3/2}=3.876kN/m
q2＝max[0.866+（0.3-0.1）×
（0.6-0.12）+（0.5+（24+1.1）×
0.12）×
1，2.887+（0.3-0.1）×
0.3/2]＝2.917kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×
3.876×
0.452，0.5×
0.22]＝0.084kN·
σ＝Mmax/W＝0.084×
106/54000＝1.555N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×
0.45，3.876×
0.2]＝1.059kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
1.059×
1000/（2×
90）＝0.441N/mm2≤[τ]＝1.7N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×
2.917×
4504/（100×
9350×
2430000）＝0.033mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.917×
2004/（8×
2430000）＝0.026mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×
0.45，0.393×
0.45+3.876×
0.2]＝1.993kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.257kN，R2＝1.993kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×
0.45+2.917×
0.2]＝1.501kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
3＝1.101kN，R'
2＝1.501kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.825×
106/4490＝183.775N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.253kN
τmax＝2Vmax/A=2×
2.253×
1000/424＝10.63N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝2.309mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R2]＝2.253kN≤1×
8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.253kN≤1×
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
钢管截面面积A（mm2）
424
钢管截面回转半径i（mm）
15.9
钢管弹性模量E（N/mm2）
钢管截面惯性矩I（cm4）
钢管截面抵抗矩W（cm3）
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
钢管抗压、弯强度设计值[σ]（N/mm2）
计算简图如下：
R＝max[R1，R2]=2.253kN，R'
＝max[R1'
，R2'
]＝1.851kN
纵向水平钢管弯矩图（kN·
σ＝Mmax/W＝0.346×
106/4490＝77.115N/mm2≤[f]=205N/mm2
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝3.022kN
3.022×
1000/424＝14.256N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝0.664mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
4、扣件计算
R＝4.959kN≤8kN
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝4.959kN≤8kN
八、立柱验算
立柱截面面积A（mm2）
回转半径i（mm）
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
立杆自重q（kN/m）
0.15
λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.496
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×
（8.3-0.6）＝max[4.959+0.9max[1.2×
（0.75+（24+1.1）×
1，1.35×
1]×
（0.9+0.45-0.3/2）/2×
0.9，4.959+0.9max[1.2×
（0.9+0.9-0.45-0.3/2）/2×
0.9]+1.155＝9.058kN
f＝N/（φA）＝9.058×
103/（0.496×
424）＝43.073N/mm2≤[f]＝205N/mm2
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