电大单向板肋梁楼盖设计Word文档格式.docx
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2、工作量
(1)图纸要求
1)楼盖结构平面布置及板的配筋图、次梁配筋详图;
(2号图纸一张)
2)主梁材料抵抗弯矩图及配筋详图。
3)在图中标注有关设计说明,如混凝土强度等级、钢筋的种类、混凝土保护层厚度及其他相关注意事项等。
4)图纸要求图面布局合理、线型分明、干净整洁、表达规范完整,所有尺寸标注必须采用仿宋体。
另外,绘图比例自定,但须合乎规范要求。
(2)计算书要求
1)要求计算准确,步骤完整,内容清晰,层析分明;
2)计算书要求字迹端正,清晰;
计算书中的图表要求进行编号;
3)计算书中的计算简图要求线条清楚,尺寸详细,字体端正。
四、附录:
设计参数
1、混凝土强度等级:
C30
2、楼面活荷载:
7.5(kN/m2)
3、主梁跨度L1:
7.8m
4、次梁跨度L2:
6.0m
计算书正文
单向板肋形楼盖设计计算书
内容
计算
结果
一、设
计资料
某工业厂房现浇钢筋混凝土楼盖,建筑轴线及柱网平面见图
(1)。
层
高4.8m,板、次梁、主梁深入墙的深度分别为120mm、240mm、370mm。
楼面可变荷载标准值7.5kN/m2,其分项系数为1.3。
楼面构造为:
120m厚现浇钢筋混凝土板(25kN/m3);
20mm厚水泥砂浆面层(20kN/m3);
下面有20mm厚石灰砂浆抹底(17kN/m3)。
梁、板混凝土均采用C30级,主、次梁纵筋均采用HRB335级或HRB400级钢筋。
主、次梁的箍筋和架立钢筋、板的受力钢筋和构造钢筋均采用HPB235级钢筋。
二、机构布置
楼盖采用单向板肋形楼盖方案,梁板结构布置及构件尺寸如图
(1)
图
(1)工业厂房单向板肋形楼盖梁板结构布置及构件尺寸图
3、配筋
截面位置
M(kN*m)
αs=
M/fcbh02
ξ=1-√
1-2αs
As=ξfcbh0/fy(mm2)
实配钢筋
(mm2)
边跨跨中
7.58
0.053
0.054
371
Ф12-160
707
B支座
-5.96
0.042
0.043
293
Ф10/12
-160599
中间跨
跨中
①-②
轴线间
⑤-⑥
5.13
0.036
0.037
251
Ф10-160
491
②-⑤
5.13×
0.8
0.029
197
Ф8/10
160403
中间C
支座
-5.13
-5.13×
其中ξ均小于0.35,符合苏醒内力重分布的条件ρ=403/1000/120=0.336%>
ρmin=0.2%及0.45*ft/fy=0.45*1.43/210=0.306%板的模板图、配筋及钢筋表如图(3)-a、图(3)-b、图(4)。
图(3)-a板的模板图、配筋图局部
图(3)-b板的模板图、配筋图全图
图(4)板的钢筋表
计
算
结
果
四、次梁计算
b=200mm
次梁按塑性内力重分布方法计算,截面尺寸及计算简图如图(
5)。
h=450mm
图(5)按内力重分布方法计算的次梁截面有关尺寸及计算简图
计算跨度l01=5730+120=5850mm中间跨
净跨ln2=6000-300=5700mm计算跨度l02=ln2=5700跨度差(5850-5700)/5700=0.96%<
10%故次梁可按等跨连续梁计算次梁的弯矩计算
弯矩系数α
M=αpl02(kN*m)
1/11
1/11×
39.26×
5.852=122.14
-1/11
-1/11×
5.852=-122.14
中间跨跨中
1/16
1/16×
5.72=79.72
中间C支座
-1/16
-1/16×
5.72=-79.72
次梁的剪力计算
剪力系数β
V=βpln(kN)
边支座A
0.4
0.4×
5.73=89.98
B支座(左)
0.6
0.6×
5.73=134.98
B支座(右)
0.5
0.5×
5.7=111.89
正截面承载力计算
次梁跨中截面按T形截面计算,其翼缘宽度为边跨bf'
=1/3×
5850=1950mm<
b+sn=2600mm中跨bf'
=1/3×
5700=1900mm<
b+sn=2600mm
h=450mm,h0=450-35=415mmb'
f=120mm
fcb'
fh'
f(h0-h'
f/2)=14.3×
1900×
120×
(415-120/2)=1157kN*m>
122.14kN*m故次梁跨中截面均按第一类T形截面计算。
次梁支座截面按矩形截面计算b=200mm
22
fc=14.3kN/m2,fy=300kN/m2
配筋计算表
b'
f
M/fcbh02
ξ=1-√1-2
αs
As=ξfcbh0
/fy(mm2)
实配钢筋(mm2)
边跨中
122.14
1950
0.025
964
4Ф
18
1017
-122.14
200
0.248
0.290
1147
2Ф
+2Ф
1269
中间跨中
79.72
1900
0.017
639
3Ф
763
C支座
-79.72
0.162
0.178
704
12
735
其中ξ均小于0.35,符合苏醒内力重分布的条件
ρ=735/200/450=0.82%>
ρmin=0.2%及0.45*ft/fy=0.45*1.43/333=0.21%
斜截面受剪承载力计算
b=200mm,h0=415mm,
22
fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2
2fyv=210N/mm
hw/b=2.075<
4,0.25βcfcbh0=0.25×
14.3×
200×
415=297kN>
V截面合适0.7×
ftbh0=0.7×
415=83.1kN
V(kN)
Vcs=0.7×
ftbh0+1.25fyvnAsv1h0/S
实配
钢筋
89.98
Ф8-180,83.1+63.7=143.8
Ф
8-18
134.98
111.89
Ф6-150,83.1+41.1=124.2
6-15
ρsv=nAsv1/bs=2×
283/200/150=0.189%>
(ρsv)min=0.24ft/fyv=0.24×
1.43/210=0.172%
Smax为180,dmin为6mm.。
满足构造要求。
次梁布筋图如图(6)
图(6)次梁模板钢筋图
五、主梁计算b=300mmh=800mm
主梁按弹性理论计算。
主梁的截面尺寸及计算简图见图(7)
1、荷载计算
由次梁传来的恒载:
11.59kN/m×
6m=69.54kN
主梁自重:
25kN/m3×
0.3m×
(0.8-0.12)m×
2.6m=13.26kN
主梁侧抹灰重:
17kN/m3×
0.02m×
(0.8-0.12)m×
2.6m=1.20kN
恒载标准值:
Gk=84kN
活载标准值:
Qk=19.5kN/m×
6m=117kN
恒载设计值:
G=1.2×
84kN=100.8kN
活载设计值:
Q=1.3×
117kN=152.1kN
图(7)按弹性理论计算的连续多跨主梁的截面尺寸和计算简图
内
容
2、
力计算跨度
边跨净跨:
ln1=7800-12