物料提升机基础加固方案docWord格式文档下载.docx
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在升降机基础部位3.5mX3m范围内的地下车库用Ф48X3.0mm钢管盘扣搭设满堂脚手架支撑体系作为对地下室顶板加固。
加固做法：
（1）采用Ф48X3.0钢管盘扣满堂搭设，由立杆、横杆、纵横向剪刀撑等杆件组成受力体系，节点采用铸铁扣件，顶部采用木方顶托或钢管支撑，脚手架搭设高度为3.75m。
（2）导轨架底部应力加固区域立杆纵距0.9m，立杆横距0.9m，，其余周边部位立杆纵距0.9m，立杆横距0.9m，步距1.5m，扫地杆满布，距离地面200mm。
（3）排架的四个外立面均连续布置剪刀撑。
每组剪刀撑跨越立杆根数为4-7根，斜杆与地面夹角在45-60︒之间。
（4）排架周边凡有框架柱处，每两步设一道拉结杆，采用钢管与扣件对排架与框架柱进行拉结。
（5）次楞采用40X90木方，间距300mm，主楞采用双钢管，采用顶托顶撑。
SS100物料提升机地面承载计算：
1、地下室顶板施工活载5kn/m2
2、安装高度24m时，钢结构总重约：
3100kg=30380N
3、物料重：
1000kg=9800N
4、基础混凝土重：
1.25m3×
2.3=2.875t=28175N
总重：
30380+9800+28175=68355N
4.基础承载面积：
3.12m2=3.12×
106mm2
故地面承载：
P=68355/（3.12×
106）=0.022N/mm2（MPa）=22KN/m2
物料提升机基础承载P=231KN
3满堂脚手架加固计算书
为保证现场结构安全，本工程计算按立杆纵横间距为0.9m计算，满足承载力要求。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.75m，
立杆的纵距b=0.9m，立杆的横距l=0.9m，立杆的步距h=1.50m。
计算依据：
1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B2，标高9.00m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
150
模板支架高度H（m）
3.75
模板支架纵向长度L（m）
40
模板支架横向长度B（m）
30
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k（kN/m2）
9
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.076
地基粗糙程度
D类（有密集建筑群且房屋较高市区）
模板支架顶部距地面高度（m）
风压高度变化系数μz
0.51
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1500
顶层水平杆步距hˊ（mm）
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
450
小梁间距l（mm）
300
小梁最大悬挑长度l1（mm）
100
主梁最大悬挑长度l2（mm）
设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
20
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
16.83
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
9350
面板计算方式
三等跨连续梁
按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×
20×
20/6＝66666.667mm3，I＝bh3/12=1000×
20/12＝666666.667mm4
承载能力极限状态
q1＝[1.2×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
Q1k]×
b=[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.15）+1.4×
9]×
1=17.238kN/m
q1静=[γG（G1k+（G2k+G3k）h）]b=[1.2×
0.15）]×
1=4.638kN/m
q1活=（γQ×
Q1k）×
b=（1.4×
9）×
1=12.6kN/m
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
h）+γQ×
b=（1×
0.15）+1×
1＝12.865kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
4.638×
0.32+0.117×
12.6×
0.32＝0.174kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.174×
106/66666.667＝2.616N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/（100EI）=0.677×
12.865×
3004/（100×
9350×
666666.667）=0.113mm
νmax=0.113mm≤min{300/150，10}=2mm
五、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁截面类型（mm）
40×
90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
12.87
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.386
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁弹性模量E（N/mm2）
8415
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
小梁计算方式
二等跨连续梁
（0.3+（24+1.1）×
0.3＝5.243kN/m
因此，q1静＝1.2×
h）×
b=1.2×
0.15）×
0.3＝1.463kN/m
q1活＝1.4×
Q1k×
b=1.4×
9×
0.3＝3.78kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×
1.463×
0.92+0.125×
3.78×
0.92＝0.531kN·
M2＝q1L12/2=5.243×
0.12/2＝0.026kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.531，0.026]＝0.531kN·
σ=Mmax/W=0.531×
106/54000=9.831N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×
0.9+0.625×
0.9＝2.949kN
V2＝q1L1＝5.243×
0.1＝0.524kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[2.949，0.524]＝2.949kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
2.949×
1000/（2×
90）＝1.229N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
3、挠度验算
b=（1×
0.3＝3.92kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
3.92×
9004/（100×
8415×
243×
104）＝0.655mm≤[ν]＝min（L/150，10）＝min（900/150，10）＝6mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=3.92×
1004/（8×
104）＝0.002mm≤[ν]＝min（2×
l1/150，10）＝min（2×
100/150，10）＝1.333mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
3.5
主梁计算截面类型（mm）
Ф48×
3
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
2
主梁受力不均匀系数
0.6
1、小梁最大支座反力计算
（0.5+（24+1.1）×
0.3＝5.315kN/m
q1静＝1.2×
b＝1.2×
0.3＝1.535kN/m
b＝1.4×
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
0.3＝3.98kN/m
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×
5.315×
0.9＝5.98kN
按悬臂梁，R1＝5.315×
0.1＝0.532kN
主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6
R＝max[Rmax，R1]×
0.6＝3.588kN;
按二等跨连续梁，R'
max＝1.25q2L＝1.25×
3.98×
0.9＝4.477kN
按悬臂梁，R'
1＝q2l1=3.98×
0.1＝
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