物料提升机基础加固方案docWord格式文档下载.docx

1、在升降机基础部位3.5mX3m范围内的地下车库用48X3.0mm钢管盘扣搭设满堂脚手架支撑体系作为对地下室顶板加固。加固做法：（1）采用48X3.0钢管盘扣满堂搭设，由立杆、横杆、纵横向剪刀撑等杆件组成受力体系，节点采用铸铁扣件，顶部采用木方顶托或钢管支撑，脚手架搭设高度为3.75m。（2）导轨架底部应力加固区域立杆纵距0.9m，立杆横距0.9m，其余周边部位立杆纵距0.9m，立杆横距0.9m，步距1.5m，扫地杆满布，距离地面200mm。（3）排架的四个外立面均连续布置剪刀撑。每组剪刀撑跨越立杆根数为4-7根，斜杆与地面夹角在45-60之间。（4）排架周边凡有框架柱处，每两步设一道拉结杆，采

2、用钢管与扣件对排架与框架柱进行拉结。（5）次楞采用40X90木方，间距300mm，主楞采用双钢管，采用顶托顶撑。SS100物料提升机地面承载计算：1、地下室顶板施工活载5kn/m22、安装高度24m时，钢结构总重约：3100kg=30380N3、物料重：1000kg=9800N4、基础混凝土重：1.25m32.3=2.875t=28175N 总重：30380+9800+28175=68355N4.基础承载面积：3.12m2=3.12106mm2故地面承载：P=68355/（3.12106）=0.022N/ mm2 （MPa）=22KN/m2物料提升机基础承载P=231KN3 满堂脚手架加固计算

3、书为保证现场结构安全，本工程计算按立杆纵横间距为0.9m计算，满足承载力要求。计算参数:模板支架搭设高度为3.75m，立杆的纵距 b=0.9m，立杆的横距 l=0.9m，立杆的步距 h=1.50m。 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚（mm）150模板支架高度H（m）3.75模板支架纵向长

4、度L（m）40模板支架横向长度B（m）30 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k（kN/m2）9风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0（kN/m2）0.076地基粗糙程度D类（有密集建筑群且房屋较高市区）模板支架顶部距地面高度（m）风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la（mm）900立柱横向间距lb（mm）水平拉杆步距h（mm）1500顶层水平杆步距h（mm

5、）1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）450小梁间距l（mm）300小梁最大悬挑长度l1（mm）100主梁最大悬挑长度l2（mm） 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）20面板抗弯强度设计值f（N/mm2）16.83面板抗剪强度设计值（N/mm2）1.4面板弹性模量E（N/mm2）9350面板计算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10002020/666666.667mm3，Ibh3/12=100020/12666666.667mm4 承载能力极限状态 q11.2（G1

6、k +（G2k+G3k）h）+1.4Q1kb=1.2（0.1+（24+1.1）0.15）+1.491=17.238kN/m q1静=G（G1k +（G2k+G3k）h）b = 1.20.15）1=4.638kN/m q1活=（QQ1k）b=（1.49）1=12.6kN/m 正常使用极限状态 q（G（G1k +（G2k+G3k）h）+Qb =（10.15）+1112.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.14.6380.32+0.11712.60.320.174kNm Mmax/W0.174106/66666.6672.616N/mm2f

7、16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/（100EI）=0.67712.8653004/（1009350666666.667）=0.113mm max=0.113mmmin300/150，10=2mm 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型（mm）4090小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）12.87小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.386小梁截面抵抗矩W（cm3）54小梁弹性模量E（N/mm2）8415小梁截面惯性矩I（cm4）243小梁计算方式二等跨连续梁（0.3+（24+1.1）0.35.243kN/m 因此，q1静1.2h）b=1.20.15）0.31

8、.463kN/m q1活1.4Q1kb=1.490.33.78kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.4630.92+0.1253.780.920.531kN M2q1L12/2=5.2430.12/20.026kN MmaxmaxM1，M2max0.531，0.0260.531kN =Mmax/W=0.531106/54000=9.831N/mm2f=12.87N/mm2 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.9+0.6250.92.949kN V2q1L15.2430.10.524kN VmaxmaxV1，V2max2.949，

9、0.5242.949kN max=3Vmax/（2bh0）=32.9491000/（290）1.229N/mm2=1.386N/mm2 3、挠度验算b=（10.33.92kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/（100EI）=0.5213.929004/（1008415243104）0.655mmmin（L/150，10）min（900/150，10）6mm； 悬臂端maxql14/（8EI）=3.921004/（8104）0.002mmmin（2l1/150，10）min（2100/150，10）1.333mm 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）483.5主梁计算截面类型（mm

10、）483主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4）10.78主梁计算方式可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算（0.5+（24+1.1）0.35.315kN/m q1静1.2b1.20.31.535kN/mb 1.4 q2（G（G1k +（G2k+G3k）0.33.98kN/m 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.255.3150.95.98kN 按悬臂梁，R15.3150.10.532kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.63.588kN; 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.253.980.94.477kN 按悬臂梁，R1q2l1=3.980.1