塔吊基础验算书底部桩基Word文档下载推荐.docx
《塔吊基础验算书底部桩基Word文档下载推荐.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《塔吊基础验算书底部桩基Word文档下载推荐.docx(11页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
平衡块自重G4=81kN;
塔吊最大起重荷载Qmax=39.2kN;
塔吊最小起重荷载Qmax=7.84kN;
塔基自重标准值:
Fk1=331.09kN;
基础自重标准值:
Gk=500kN;
起重荷载标准值:
Fqk=39.2kN;
8.3.2风荷载计算
8.3.2.1工作状态下风荷载标准值
塔机所受风均布线荷载标准值:
(ωo=0.2kN/m²
)
qsk=0.8αβzμsμzωoαoBH/H=0.8×
1.2×
1.59×
1.95×
1.35×
0.2×
0.35×
1.5=0.422kN/m
塔机所受风荷载水平合力标准值:
Fvk=qsk·
H=0.422×
39=16.46kN
基础顶面风荷载产生的力矩标准值:
Msk=0.5Fvk·
H=0.5×
16.46×
39=321kN·
m
8.3.2.2非工作状态下风荷载标准值
(ω’o=0.55kN/m²
q’sk=0.8αβzμsμzω’oαoBH/H=0.8×
0.55×
1.5=1.3kN/m
F’vk=q’sk·
H=1.3×
39=50.27kN
M’sk=0.5F’vk·
50.27×
39=980.27kN·
8.3.3塔机的倾覆力矩
塔机自身的倾覆力矩,向起重臂方向为正,向平衡臂的方向为负。
1、大臂自重产生的力矩标准值:
M1=30.3×
20=606kN·
2、最大起重荷载产生的力矩标准值:
M2=39.2×
10=392kN·
3、小车产生的力矩标准值:
M3=2.86×
10=28.6kN·
4、平衡臂产生的力矩标准值:
M4=-15.05×
6=-90.3kN·
5、平衡产生的力矩标准值:
M5=-81×
11=-891kN·
8.3.4综合分析计算
8.3.4.1工作状态下塔基对基础顶面的作用
1、标准组合的倾覆力矩标准值:
Mk=M1+M3+M4+M5+0.9(M2+Msk)
=606+28.6-90.3-891+0.9(392+321)
=295kN·
2、水平荷载标准值:
Fvk=16.46kN
3、竖向荷载标准值:
8.3.4.2非工作状态下塔基对基础顶面的作用
M’k=M1+M4+M5+M’sk
=606-90.3-891+980.27
=604.79kN·
无起重荷载,小车收拢于塔身边,故没有力矩M2、M3。
F’k=Fk1+Gk=331.09+500=831.09kN
比较以上工况和非工况的计算,可知本例塔机在非工作状态时对于基础传递的倾覆力矩最大,故应该按照非工作状态的荷载组合进行塔吊基础承载力验算。
8.4桩基承载力验算
倾覆力矩按照最不利的对角线方向作用,取最不利的非工作状态荷载进行验算。
8.4.1桩基竖向荷载验算
1、轴心竖向力作用下:
(以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算)
满足要求。
2、偏心竖向力作用下:
8.4.2桩身轴心受压承载力验算
,查国家标准图集03SG409可得,PHC400A95-21桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。
,轴心受压承载力符合设计要求。
8.5塔吊基础承载力验算
8.5.1示意图
8.5.2相关数据
1.几何参数:
B1=2250mm;
A1=2250mm;
H1=1200mm;
B=1500mm;
A=1500mm;
B2=2250mm;
A2=2250mm基础埋深d=1.20m
2.荷载值:
(1)作用在基础顶部的标准值荷载
Fgk=831.09kN;
Mgxk=604.79kN·
m;
Vgxk=50.27kN
(2)作用在基础底部的弯矩标准值
Mxk=604.79kN·
Vxk=50.27kN·
绕X轴弯矩:
M0xk=604.79kN·
绕Y轴弯矩:
M0yk=60.32kN·
(3)作用在基础顶部的基本组合荷载
不变荷载分项系数rg=1.20活荷载分项系数rq=1.40
F=rg·
Fgk+rq·
Fqk=997.31kN
Mx=rg·
Mgxk+rq·
Mqxk=725.75kN·
Vx=rg·
Vgxk+rq·
Vqxk=60.32kN
(4)作用在基础底部的弯矩设计值
M0x=725.75kN·
M0y=Vx·
H1=60.32×
1.20=72.39kN·
3.材料信息:
混凝土:
C35
钢筋:
HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)
4.基础几何特性:
底面积:
S=(A1+A2)(B1+B2)=4.50×
4.50=20.25m2
绕X轴抵抗矩:
Wx=(1/6)(B1+B2)(A1+A2)2=(1/6)×
4.50×
4.502=15.19m3
绕Y轴抵抗矩:
Wy=(1/6)(A1+A2)(B1+B2)2=(1/6)×
8.5.3计算过程
8.5.3.1修正地基承载力
按《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)下列公式验算:
fa=fak+ηb·
γ·
(b-3)+ηd·
γm·
(d-0.5)(式5.2.4)
式中:
fak=220.00kPa
ηb=0.00,ηd=1.00
γ=18.00kN/m3γm=18.00kN/m3
b=4.50m,d=1.20m
如果b<3m,按b=3m,如果b>
6m,按b=6m
如果d<0.5m,按d=0.5m
(d-0.5)
=220.00+0.00×
18.00×
(4.50-3.00)+1.00×
(1.20-0.50)
=232.60kPa
修正后的地基承载力特征值fa=232.60kPa(满足塔吊基础说明书不得低于200kPa的要求)。
8.5.3.2轴心荷载作用下地基承载力验算
pk=(Fk+Gk)/A(5.2.2-1)
Fk=Fgk+Fqk=831.09+0.00=831.09kN
Gk=20S·
d=20×
20.25×
1.20=486.00kN
pk=(Fk+Gk)/S=(831.09+486.00)/20.25=65.04kPa≤fa,满足要求。
8.5.3.3偏心荷载作用下地基承载力验算
当e≤b/6时,pkmax=(Fk+Gk)/A+Mk/W(5.2.2-2)
pkmin=(Fk+Gk)/A-Mk/W(5.2.2-3)
当e>b/6时,pkmax=2(Fk+Gk)/3la(5.2.2-4)
X、Y方向同时受弯。
偏心距exk=M0yk/(Fk+Gk)=60.32/(831.09+486.00)=0.05m
e=exk=0.05m≤(B1+B2)/6=4.50/6=0.75m
pkmaxX=(Fk+Gk)/S+M0yk/Wy
=(831.09+486.00)/20.25+60.32/15.19=69.01kPa
偏心距eyk=M0xk/(Fk+Gk)=604.79/(831.09+486.00)=0.46m
e=eyk=0.46m≤(A1+A2)/6=4.50/6=0.75m
pkmaxY=(Fk+Gk)/S+M0xk/Wx
=(831.09+486.00)/20.25+604.79/15.19=104.86kPa
pkmax=pkmaxX+pkmaxY-(Fk+Gk)/S=69.01+104.86-65.04=108.83kPa
≤1.2×
fa=1.2×
232.60=279.12kPa,满足要求。
8.5.3.4基础抗冲切验算
Fl≤0.7·
βhp·
ft·
am·
h0(8.2.7-1)
Fl=pj·
Al(8.2.7-3)
am=(at+ab)/2(8.2.7-2)
pjmax,x=F/S+M0y/Wy=997.31/20.25+72.39/15.19=54.02kPa
pjmin,x=F/S-M0y/Wy=997.31/20.25-72.39/15.19=44.48kPa
pjmax,y=F/S+M0x/Wx=997.31/20.25+725.75/15.19=97.04kPa
pjmin,y=F/S-M0x/Wx=997.31/20.25-725.75/15.19=1.46kPa
pj=pjmax,x+pjmax,y-F/S=54.02+97.04-49.25=101.80kPa
(1)标准节对基础的冲切验算:
H0=H1+H2-as=1.20+0.00-0.05=1.15m
X方向:
Alx=1/4·
(A+2H0+A1+A2)(B1+B2-B-2H0)
=(1/4)×
(1.50+2×
1.15+4.50)(4.50-1.50-2×
1.15)
=1.45m2
Flx=pj·
Alx=101.80×
1.45=147.87kN
ab=min{A+2H0,A1+A2}=min{1.50+2×
1.15,4.50}=3.80m
amx=(at+ab)/2=(A+ab)/2=(1.50+3.80)/2=2.65