单向板肋梁楼盖设计计算书Word下载.doc
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qk=5.2KN/m2
②楼面做法楼面面层用15mm厚水磨石（），找平层用20mm
厚水泥砂浆（），板底、梁底及其两侧用15mm厚混合砂浆顶棚
抹灰（）。
③材料混凝土强度等级采用，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400，
箍筋采用HPB400级。
1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定
确定主梁（L1）的跨度为6.0m，次梁（L2）的跨度为6.0m主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m。
楼盖结构的平面布置图见附图1。
按高跨比条件，要求板厚h≥l/40=2000/30=67mm，对于工业建筑的楼板，按要求h≥80mm，所以板厚取h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm，取h=500mm，截面宽b=（1/2~1/3）h，取b=200。
主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm，取h=600mm，截面宽b=（1/2~1/3）h，取b=300mm。
柱的截面尺寸b×
h=400mm×
400mm。
2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计
①．荷载计算恒荷载标准值（自上而下）
15mm水磨石面层0.015×
25=0.375KN/㎡
20mm水泥砂浆找平层0.020×
20=0.40KN/㎡
80mm钢筋混凝土板0.080×
25=2.00KN/㎡
15mm板底混合砂浆0.015×
17=0.255KN/㎡
小计：
3.03KN/㎡
活荷载标准值：
5.2KN/㎡
1
因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值等5.2KN/㎡，所以活荷载分项系数取1.3，
恒荷载设计值：
g=3.03×
1.2=3.636KN/㎡
活荷载设计值：
q=5.2×
1.3=6.67KN/㎡
荷载总设计值：
g+q=3.636+6.67=10.396KN/㎡；
近似值取10.4KN/㎡.
②．计算简图取1m板宽作为计算单元，板的实际结构如下图（a）所示，
有图可知，次梁截面宽度为200mm，现浇板在墙上的支撑长度为a=120mm>
h=80mm，按塑性内力重分布设计，则板的计算跨度为：
取边跨板的计算跨度=1820mm。
取中跨=2000-200=1800mm。
板的计算简图如图（b）所示。
g+q=10.4KN/m
③．计算弯矩设计值因为跨与中跨的计算跨度相差（1820-1800）/1800=1.11%,小于10%，可按等跨度连续板计算，查得板的弯矩系数α，板的弯矩设计值计算过程见下表。
截面位置
B
2
C
边跨跨中
第一内支座
中间跨跨中
中间支座
弯矩系数α
1/11
-1/14
1/16
计算跨度（m）
1.820
1.800
/KN·
m
3.13
-2.46
2.11
-2.41
板的弯矩设计值的计算表
④．板的配筋计算正截面受弯承载力的计算板厚80mm，h0=80-20=60mm，b=1000mm，C30混凝土，α1=1.0，fc=14.3N/；
HPB300箍筋，fy=270N/。
对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%。
为了方便，折减后弯矩值标于括号内。
板配筋计算过程见下表。
板的配筋计算表
弯矩设计值/KN·
2.11（1.688）
-2.41（-1.93）
0.053
0.041
0.036
0.054
0.042<
0.1取0.1
0.037
0.1取0.1
轴线
①~②
⑤~⑥
计算配筋/
198
367
136
实际配筋/
φ6@140
φ8@130
φ6@200
202
387
141
359
轴线
②~⑤
0.028
0.032
0.041<
0.033<
0.1
取0.1
90
318
φ8@140
最小配筋率
=0.24%
ρ=0.34%
ρ=0.60%
ρ=0.24%
⑤．板的配筋图绘制。
板中除配置计算的钢筋外，还应该配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋。
板的配筋示意图见附图2。
3.次梁设计——按考虑塑性内力重分布设计
①．荷载设计值恒荷载设计值
次梁自重：
0.2×
（0.5-0.08）×
25×
1.2=2.52KN/m
次梁粉刷：
2×
0.020×
17×
1.2=0.343KN/m
小计：
2.86KN/m
板传来恒载：
3.636×
2.0=7.272KN/m
恒载设计值：
g=10.132KN/m
q=6.67×
2.0=13.44KN/m
荷载设计总值：
q+g=10.132+13.44=23.572KN/m，取荷载p=23.6KN/m
②．计算简图
3
由次梁实际结构图可知，次梁在墙上的支撑长度为240mm，主梁宽度为b=300mm。
次梁边跨的计算跨度按以下两项的较小值确定：
边跨
取次梁边跨的实际计算跨度
取中间跨=5700mm
计算简图如下图所示：
③．弯矩设计值和剪力设计值的计算因为边跨和中跨的计算跨度相差（5850-5700）/5700=2.63%,小于10%，可按等跨连续梁计算。
查得弯矩系数α和剪力系数β。
次梁的弯矩设计值和剪力设计值见下表。
次梁弯矩设计值的计算表
-1/11
计算跨度/m
5.85
5.70
73.4
-73.4
47.9
-54.8
次梁剪力设计值的计算表
A
B（左）
B（右）
边支座
第一内支座（左）
第一内支座（右）
剪力系数β
0.4
0.6
0.5
5.73
/KN
54.1
81.1
67.3
4
④．配筋计算
a.正截面抗弯承载力计算次梁跨中弯矩按照T形截面进行承载力计算，其翼缘宽度去下面二项的较小值：
故取,
已知条件：
C30混凝土，α1=1.0，fc=14.3N/，ft=1.43N/；
纵向钢筋采用HRB400，fy=360N/，箍筋采用HPB300，fyv=270N/，预计纵筋布置为单排，则h0=500-35=465mm。
判别跨中截面属于哪一类T形截面：
跨中截面均属于第一类T形截面。
支座截面按矩形截面计算，正截面承载力计算过程如下表。
次梁正截面配筋计算
=0.0108
=0.1027
=0.0070
=0.0765
0.0109
0.10<
0.1086
<
0.35
0.0070
0.0797<
选
配
钢
筋
383
401
246
369
2Φ12+1Φ14
3Φ14
3Φ12
380
461
339
=0.18%取0.2%
ρ=0.38%
ρ=0.46%
ρ=0.34%
b.斜截面受承载能力计算
复核截面尺寸：
；
，截面尺寸按下式验算：
故截面尺寸满足要求。
又：
>
采用φ6双肢箍筋，计算B支座左侧截面的配筋。
5
调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围的箍筋面积应增加20%，现调整箍筋间距，取箍筋间距。
配箍筋率验算：
弯矩调幅时要求配筋率下限为。
实际配筋率满足要求。
因各个支座处的剪力相差不大，沿梁长均匀配置双肢箍φ6@140的箍筋。
⑤。
施工图的绘制次梁配筋图见附图3，其中次梁纵筋锚固长度确定。
伸入墙支座时。
梁顶面纵筋的锚固长度按下式计算：
，，满足要求
梁底面纵筋的锚固长度应满足：
取100。
梁底面纵筋伸入中间支座的长度应满足取100
构造配筋要求:
沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm处开始布置，在剪支端的支座范围内各布置一根箍筋。
4.主梁设计——按弹性理论设计
①．荷载设计（为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载）
次梁传来的荷载：
10.036×
6.0=60.216KN
主梁自重（含粉刷）：
[（0.6－0.08）×
0.3×
2.0×
25＋2×
（0.6－0.08）×
0.02×
17]×
1.2=10.209KN
恒荷载：
G=60.216+10
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