2500吨天污水处理厂设计方案Word格式文档下载.doc
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2.1格栅
格栅用以去除废水中较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质，以保证后续处理单元和水泵的正常运行，减轻后续处理单元的负荷，防止阻塞排泥管道。
格栅的设计计算主要包括格栅形式选择、尺寸计算、水力计算、栅渣量计算等。
2.1.1栅条间隙数n：
式中：
——最大设计流量，；
——栅条间隙，，取=0.03；
——栅前水深，，取=0.4；
——过栅流速，，取=0.9；
——经验修正系数，取=60；
则
2.1.2有效栅宽：
——栅条宽度，，取0.01。
则：
2.1.3过栅水头损失：
——过栅水头损失，；
——计算水头损失，；
ξ—阻力系数，栅条形状选用正方形断面所以
，其中；
——重力加速度，，取=9.81；
——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大倍数，一般采用=3；
2.1.4栅后槽的总高度：
——栅前渠道超高，，取=0.3。
=0.4+0.125+0.3=0.0.825
2.1.5格栅的总长度：
——进水渠道渐宽部位的长度，，，其中，为进水渠道宽度，,为进水渠道渐宽部位的展开角度，取=20；
——格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度，，取；
——格栅前槽高，.
2.1.6每日栅渣量：
——每日栅渣量，；
——单位体积污水栅渣量，，取=0.07；
——污水流量总变化系数.
=0.348
由所得数据，所以采用机械除污设备。
2.2污水提升泵房
提升泵房以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而达到污水的净化。
2.2.1设计计算
设计水量为2500m3/d，选用2台潜水排污泵（一用一备），则流量为2500/24=104.2m3/h。
型号
排出口径（mm）
流量（m3/h）
扬程（m）
转速（r/min）
功率（kw）
250QW600-7-22
250
1260
7
970
22
泵的选型如下：
表3-2
2.3、沉砂池
沉砂池的形式有平流式、竖流式和曝气沉砂池。
其作用是从污水中去除沙子，渣量等比重较大的颗粒，以免这些杂质影响后续处理构筑物的正常运行。
工作原理是以重力分离为基础，即将进入沉砂池的污水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带走。
设计中采用的平流式沉砂池是最常用的一种形式，它的截留效果好，工作稳定，构造简单。
2.3.1平流式沉沙池的设计参数
（1）污水在池内的最大流速为0.3m/s，最小流速应不小于0.15m/s;
（2）最大时流量时，污水在池内的停留时间不应小于30s，一般取30s—60s;
（3）有效水深不应大于1.2m，一般采用0.25—1.0m，每格宽度不宜小于0.6m;
（4）池底坡度一般为0.01—0.02，当设置除砂设备时，可根据除砂设备的要求，确定池底的形状。
2.3.2平流式沉砂池设计
⑴沉砂部分的长度：
——沉砂池沉砂部分长度，;
——最大设计流量时的速度，，取。
——最大设计流量时的停留时间，s，取=30s。
⑵水流断面面积
——水流断面面积，；
——最大设计流量，。
⑶沉砂池有效水深：
采用两个分格，每格宽度，总宽度
——池总宽度，；
——设计有效水深，。
（<
1.2m,合理）
⑷贮砂斗所需容积：
——沉砂斗容积，；
——城镇污水的沉砂量，污水，取污水；
——排砂时间的间隔，，取；
——污水流量总变化系数。
⑸贮沙斗各部分尺寸计算：
设贮沙斗底宽，斗壁与水平面的倾角为60°
；
则贮沙斗的上口宽b2为：
贮砂斗的容积：
——贮砂斗容积，；
——贮砂斗高度，，取=0.35；
——分别为贮砂斗下口和上口的面积，。
⑹贮砂室的高度：
假设采用重力排砂，池底设6%的坡度坡向砂斗，则：
——两沉砂斗之间的平台长度，，取=0.2。
⑺池总高度：
——池总高度，；
——超高，取=0.3；
⑻核算最小流速：
——设计最小流量，；
——最小流量时工作的沉砂池数目；
——最小流量时沉砂池中的过水断面面积，；
（>
0.15m/s,合格）
2.4氧化沟
氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。
池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道内的混合液单向流动。
通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.25—0.30m/s的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在5—15min内完成一次循环，而廊道中大量的混合液可以稀释进水20—30倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。
当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。
大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道内进行沉淀以完成泥水分离过程。
2.4.1氧化沟类型选择
该设计为小型污水厂，选择交替型三沟式氧化沟，其出水水质高，脱氮除磷效果明显，构筑物简单。
三沟式氧化沟（T型）是由三个相同的氧化沟组建在一起作为一个单元运行，三个氧化沟之间相互双双连通，两侧的氧化沟可起曝气和沉淀的双重作用，中间的氧化沟一直作为曝气池，原污水交替进入两侧的氧化沟，处理水则相应的从作为沉淀池的两侧氧化沟流出。
其运行方式可以根据不同的进水水质及出水水质要求而改变，所以系统运行灵活，操作方便。
三沟式氧化沟是一个A-O（兼氧-好氧）活性污泥系统，可以完成有机物的降解和硝化反硝化过程，能取得良好的去除效果和脱氮效果，依靠三池工作状态的转换，可以免除污泥回流和混合液回流，运行费用大大的降低，处理流程简单，省去二沉池，管理方便，基建费用低，占地面积小。
2.4.2设计参数
⑴进水水质
浓度；
SS=180mg/L；
COD=300mg/L；
NH4＋-N=30mg/L；
总P=8mg/L
⑵出水水质
浓度；
混合液挥发性悬浮固体浓度；
污泥龄；
混合液悬浮固体浓度
内源代谢系数
2..4.3设计流量
Q=0.0289m3/s=2500m3/d
2..4.4去除BOD5
⑴氧化沟出水溶解性BOD5浓度S=Se-S1，为了保证氧化沟出水的BOD5浓度，必须控制氧化沟出水所含溶解性的BOD5的浓度。
其中S1为沉淀池出水中的VSS所构成的BOD5浓度
⑵好氧区容积：
Y—污泥的产率系数，取0.6；
—污泥龄，25d;
—混合液挥发性悬浮固体浓度，2500mg/L;
—内源代谢系数，0.06
—流量，2500m3/d。
m3/d=1142.28
⑶好氧区水力停留时间：
t1=V1/Q=1142.28/2500=0.457（d）=11（h）
⑷剩余污泥量
=2500（0.02-0.00962）*0.6/（1+0.06*25）+2500（0.25-0.175）-2500*0.03
=118.728（KgDs/d）
去除每1kgBOD5产生的干污泥量
=118.728/2500（0.2-0.03）=0.28（KgDs/KgBOD5）
2.4.5脱氮
⑴需氧化的氨氮量。
氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.8％,则用于生物合成的总氮量为：
⑵脱氮量Nr。
设出水的NH3-N量为16mg/L，符合题意所给的综合污水排放国家二级标准。
需要脱氮量Nr=进水TKN-出水TN-生物合成所需N0
⑶碱度平衡
保持PH=7，PH值合适，硝化、反硝化能够正常的进行。
⑷脱氮所需的池容
脱硝率。
20℃时，脱效率为
4℃
脱氮所需容积
⑸脱氮水力停留时间
2..4.6除磷
根据COD∶NH3 -N:
P的去除率为200∶50∶1，NH3 -N的去除量为8.15mg/L，所以磷在此过程中的去除量为1.63mg/L。
氧化沟产生的剩余污泥中含磷率为2.5%，则用于生物合成的磷的量为
需另外加入化学药剂去除的磷的量为：
在氧化沟中投加硫酸铁盐，可使磷的去处率达95%以上。
则投加铁盐的量为：
2.4.7氧化沟总容积及停留时间
满足水力停留时间16～24h。
校核污泥负荷
污泥符合满足
2.4.8需氧量
⑴设计需氧量AOR
AOR=去除BOD5需氧量剩余污泥中BOD5的需氧量+去除NH3 -N耗氧量剩余污泥中的耗氧量脱氮产氧量
ⅰ.去除BOD5需氧量D1
ⅱ.剩余污泥中BOD5的需氧量D2（用于生物合成的那部分BOD5的需氧量）
ⅲ.去除NH3 -N耗氧量D3。
每1kgNH3 -N硝化需要消耗4.6kgO2
ⅳ.剩余污泥中NH3 -N的耗氧量D4
ⅴ.脱氮产氧量，每还原1KgN2产生2.86KgO2
总需氧量
安全系数1.3,则
去除每1kgBOD5需氧量
⑵标准状态下需氧量
设所在地为标准大气压，，进水最高温度为30℃。
溶解氧浓度C=2mg/L。
去除每的标准需氧量
2..4.9氧化沟尺寸
设氧化沟两座，单座容积
三组沟道
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