钢管满堂脚手架施工方案.docx

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钢管满堂脚手架施工方案

永武高速公路龙岩段房建工程（F4标段）

钢

管

满

堂

脚

手

架

搭

设

施

工

方

案

福建省泷澄建设集团有限公司

年月日

工程概况

1、工程名称：

永武高速公路龙岩段房建工程（F4标段）

2、建设地点：

分别为七峰山服务区综合楼、才溪收费站

3、建筑规模、高度：

七峰山服务区综合楼位于七峰山脚下，总建筑面积为7682.41m2，分右区3713.63m2，左区3968.78m2总建筑高度为18.4m。

才溪收费站工程位于才溪镇，总建筑面积为2619.34m2。

分综合楼1561.1m2，总建筑高度为18.0m；收费棚810.24m2，总高为12.2m；配电房248m2总高6.5m。

4、层数情况：

七峰山服务区综合楼一层层高为4.5m；二层层高为3.6m，三层层高为3.3m，四层层高为3.1m。

才溪收费：

综合楼一层层高为3.6m；二层层高为3.3m，三层层高为3.3m；收费棚一层框架结构，总高为12.2m；配电房一层砖混结构，层高4.5m。

针对层高大于3.6M采用满堂钢管支撑,七峰山服务区的一、二层；才溪收费站的综合楼一层，及收费棚、配电房都用满堂钢管支撑。

一、层高超过3.6m采用胶合板，钢管（Φ48×3.5）支撑

1）、构造图（高度6.35米）

2）、计算简图

梁侧模，按三跨连续梁计算，跨度为竖楞间距

梁底模，按三跨连续梁计算，跨度为小楞间距L2（L2=300～600mm为宜）

小楞计算，按简支梁受集中力P计算，跨度为L3

钢管支撑，按两端铰接受压构件计算

3）、荷载计算

A、侧模、底模（都为三跨）

强度

M=1/10ql2W=1/6bh2

δ=M/W≤fm则满足要求

挠度

fmax=0.667q/14/100EI≤[f]则满足要求fmax>[f]不满足要求，可减少1

2）、小楞

强度验算

M=1/4PL3

δ=M/W≤fm则满足要求

挠度验算

f=p/l3/48EI≤[f]则满足要求

支撑

δ=N/ØA≤f则满足要求

式中Ø为压杆稳定系数，由λ=l0/I查规范JGJ130-2001附录C表C得

l0=h+2a,h为支撑立杆的步距，

i=1.58cm

若λ>250时，Ø=7320/λ2

模板支架立杆的轴向力设计值N

N=1.2∑NGK+1.4∑NQK

NGK——为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。

ΣNQK——为施工人员及设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

二、层高超过3.5m采用胶合板模板与钢管支撑

1、构造

胶合板规格为1830×915×18，取一块胶合板作为计算单元，每块板下设n根木搁栅

即搁栅间距为L1=1830/n-1，本例设n=4，L1=610mm，搁栅下设钢管其间距为L2（L2=1m）

钢管立杆的间距L3（取L3=2L1）。

2、计算简图

（1）、胶合板底模

（2）、木搁栅

（3）、安搁栅的钢管

（4）、支撑立杆

支撑立杆按轴心受压构件计算

3、荷载计算

（1）板底模荷载（楼板厚度为0.1m，胶合板自重5KN/m3）

自重标准值F1计算

胶合板自重：

0.915×0.018×5

混凝土自重：

24×0.915×0.1

钢筋自重：

1.1×0.915×0.1

合计：

2.38KN/m

施工荷载标准值：

F2=0.915×2.5=2.29KN/m或者集中力Pk=2.5KN

荷载设计值计算

1）、强度计算：

施工荷载按均布荷载时

q=（1.2F1+1.4F2）×折减系数=（1.2×2.38+1.4×2.29）×0.9=5.45KN/m

弯矩M=0.1ql2=0.1×5.45×0.612=0.20KN·m

剪力V=0.6ql=0.6×5.45×0.61=1.99KN

施工荷载为集中力时q=1.2F1×折减系数P=1.4PK×折减系数

弯矩M=（0.1ql2+0.175Pl）×折减系数

=（0.1×1.2×2.38×0.612+0.175×1.4×2.5×0.61）×0.9

=0.48KN.M

剪力V=0.6ql+0.65q=0.6×1.2×2.38×0.61+0.65×1.4×2.5=3.33KN

显然施工荷载为集中力时的弯距和剪力大!

2）、挠度验算：

q=1.2F1×折减系数=1.2×2.38×0.9=2.57KN/M

（2）、木搁栅

自重标准值F1计算

胶合板自重:

5×0.018×L1=0.018×5×0.61=0.055

木搁栅自重:

5×0.05×0.1=0.025

混凝土自重:

24×0.1×L1=24×0.1×0.61=1.46

钢筋自重:

1.1×0.1×L1=1.1×0.1×0.61=0.067

合计:

F1=1.61KN/M

施工荷载标准值F2

为均布荷载F2=2.5×L1=2.5×0.61=1.53KN/M

或集中力P=2.5KN

荷载设计值计算

1）、强度计算:

施工荷载按均布荷载时

q=（1.2F1+1.4F2）×折减系数=（1.2×1.61+1.4×1.53）×0.9=3.66KN/M

弯距M=0.1qL22=0.1×5.45×12=0.277KN.M

剪力V=0.6qL2=0.6×3.66×1=2.20KN

施工荷载为集中力时q=1.2F1×折减系数P=1.4PK×折减系数

弯矩M=（0.1ql22+0.175PL2）×折减系数

=（0.1×1.2×1.61×12+0.175×1.4×2.5×1）×0.9=2.29KN.M

剪力V=0.6qL+0.65P=0.6×1.2×2.38×0.61+0.65×1.4×2.5=3.33KN

显然施工荷载为集中力时的弯矩和剪力大!

2）、挠度验算:

q=1.2F1×折减系数=1.2×1.61×0.9=1.74KN/M

（3）、安搁栅的钢管

自重标准值F1计算

胶合板自重:

0.3×L2=0.3×1=0.3（模板自重取0.3KN/M2）

混凝土自重:

24×0.2×L2=24×0.1×1=2.4

钢筋自重:

1.1×0.1×L2=1.1×0.1×1=0.11

合计:

F1=2.81KN/M

施工荷载标准值F2:

为均布荷载F2=1.5×L2=1.5×1=1.5KN/m

设计荷载为:

强度计算P=（1.2F1+1.4F2）×折减系数=（1.2×2.81+1.4×1.5）×0.85

=4.65KN

挠度计算P’=1.2F1×折减系数=1.2×2.81×0.85=2.87KN

（4）立杆支撑轴向力设计值（不组合风载）

N=1.2（N1k+∑N2K）+1.4N3K

式中N1k为钢管支撑自重标准值产生的轴向力N1k=gk·H=0.12×4=4.8KN（gk为每米立杆承受的钢管支撑自重标准值，取gk=0.12KN/m，H为立杆高度）。

∑N2K为模板、混凝土、钢筋自重标准值产生的轴向力总和

∑N2K=（0.3+2.4+0.11）L2L3=2.81×1.0×1.22=3.43KN

N3K为施工人员及设备自重标准值产生的轴向力，

N3K=1.0L2L3=1.0×1.0×1.22=1.22KN

N=1.2（N1k+∑N2K）+1.4N3K=1.2×（4.8+3.43）+1.4×1.22=11.59KN

4、结构验算

（1）板底模板：

抗弯强度σ=M/W=0.48×106/915×182/6=9.73N/mm﹤f=20N/mm2满足要求！

抗剪强度τ=3v/2bh=3×3.33×103/2×915×18=0.30N/mm﹤[fv]=1.4/mm2满足要求！

挠度计算

f=0.667ql14/100EI=0.667×2.57×6104/100×6000×915×183/12

=2.8mm﹥[f]=458/250=1.83mm不满足要求，所以采取减小跨度

即取L1=1830/6-1=366mm

再验算得，f=1.1mm﹤[f]=1.5mm

（2）木搁栅验算：

与底模相似（略）

（3）立杆支撑稳定验算：

σ=N/ūA﹤f则满足要求

式中N为立杆轴向力设计值N=10.2KN

ū为稳定系数,由γ=l0/I查规范JGJ130-2001

附录C表C查取

l0为计算长度,l0=2a+h（本例a=200mm,h=2m）

则l0=2400mm

i为回转半径，i=15.8mm（Φ48×3.5钢管），A=4.89cm2

γ=2400/15.8=151.9,查得ū=0.3

则:

σ=N/ūA=10.2×103/0.3×489=69.5N/mm2﹤f=205N/mm2

满足要求