尚锦苑1#2#3#4#楼基础满堂架施工方案.docx

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尚锦苑1#2#3#4#楼基础满堂架施工方案

尚锦苑住宅小区1#、2#、3#、4#楼基础模板

满堂架施工方案

一、工程概况

工程名称：

尚锦苑住宅小区1#、2#、3#、4#楼工程

建设地点：

宝鸡市金陵河西路

建设单位：

陕西秦佳房地产开发有限公司

设计单位：

无锡中粮科技工程有限公司

监理单位：

陕西中安工程管理咨询有限公司

施工单位：

宝鸡建安集团股份有限公司

宝鸡尚锦苑1#、2#、3#、4#住宅楼位于宝鸡市宝平路石油氧气厂东，金陵河以西宝鸡监狱用地上，共占地面积3113.7平方米，总建筑面积67000m2,其中地下总建筑面积12061.60㎡,1#楼、2#楼、3#楼、4#楼均为户型相同的点式楼，两栋27层楼（3#、4#楼）地下两层，两栋32层（1#、2#楼），地下两层，建筑等级为一级，建筑防火等级为一级，屋面防水等级为二级，抗震等级为7度，设计使用寿命为50年，基础形式为梁板式筏型基础。

混凝土强度等级。

构件部位

混凝土强度等级

车库基础

基础垫层

C15

基础梁板、墙、柱

C35

1#、2#楼

基础顶∽23.900m墙柱（顶梁板）

C40（C35）

标高23.900~62.900m墙柱梁板

C35

62.900mm以上墙、梁、板

C30

二次结构

C25

3#、4#住宅楼

基础顶∽14.650m墙柱（顶梁板）

C40（C35）

标高,14.650~47.100m墙柱梁板

C35

47.100mm以上墙、柱、梁、板

C30

二次结构

C25

5#楼

垫层

C15

基础

C30

梁板柱梯

C30

注：

地下室外墙、顶板及基础梁板板采用抗渗混凝土，其抗渗等级为P6

2、编制依据

1、尚锦苑1#、2#、3#、4#住宅楼工程施工设计文件。

2、公司的施工技术力量和机械设备等的配备情况及以往类似工程施工经验。

3、公司的质量管理体系有关文件。

5、陕西省有关建筑施工技术、质量、安全规程和规定。

6、国家及地方有关标准图集。

7、根据国家和地方现行相关工程施工技术规范、规程、质量检验评定标准等有关内容如下：

建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2009

混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015

建筑地面工程施工质量验收规范GB50209-2010

工程测量规范GB50026-2007

混凝土结构试验方法标准GB50152-2012

混凝土质量控制标准GB50164-2011

建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013

混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10-2011

机械设备安装工程施工及验收通用规范GB50231-2009

钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-2010

建筑施工安全检查标准JGJ59-2011

高层民用建筑设计防火规范GB50045-952005年版

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2011等其他

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）

三、满堂架的搭设

本工程地下室满堂支撑架搭设高度，-2层层高为4.2m，-1层层高为3.4m。

架体采用承插式钢管架体顶部丝杠（顶托）方案进行满堂架体搭设支撑。

底座下设置垫板，厚度为6cm，布设必须平稳，不得悬空。

承插式钢管脚手架

本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随外架纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑连续布置。

剪刀撑每六步四跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45O。

斜杆相交点处于同一条直线上。

剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。

所有固定点距主节点距离不大于15㎝。

最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度＞100㎝，并用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离＞10㎝。

与满堂架连接的外架脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。

密目网的规格为1.5×6m，用网绳帮扎在大横杆外立杆里侧。

并在作业层下一步架处设一道水平兜网。

在架内高度3.2m处设首层平网，施工层应设随层网。

作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底步内侧设18cm高的挡脚板。

搭设过程中画出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。

开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可拆除。

脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证脚手架搭设过程安全未完成脚手架在每日收工前，一定要保证架子稳定。

四、满堂架的拆除

拆架前，全面检查脚手架定出作业计划，进行技术交底后，方可施工。

拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

拆架时要划分作业区，周围设警戒标志，设专人指挥，禁止非作业人员进入。

拆架时，不得中途换人，如必须换人，必须将拆除情况交代清楚后方可离开。

每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以放触电。

所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板或垃圾物从高处坠落伤人。

拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

五、板支撑架计算书

（一）.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

1.00；纵距（m）:

1.00；步距（m）:

1.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

4.82；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；板底支撑连接方式:

方木支撑；

扣件连接方式:

双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:

0.80.

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.500.

4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；木方的间隔距离（mm）:

100.000；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；木方的截面高度（mm）:

70.00；

托梁材料为：

钢管（双钢管）:

Φ48×3.5.

5.楼板参数

楼板的计算厚度（mm）:

180.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

（二）、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.22/6=24cm3；

I=100×1.23/12=14.4cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×0.18×1+0.35×1=4.85kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：

q=1.2×4.85+1.4×2.5=9.32kN/m

最大弯矩M=0.1×9.32×0.12=0.009kN·m；

面板最大应力计算值σ=9320/24000=0.388N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.388N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

其中q=4.85kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×4.85×1004/（100×9500×1429166.667）=0mm；

面板最大允许挠度[V]=100/250=0.4mm；

面板的最大挠度计算值0mm小于面板的最大允许挠度0.4mm,满足要求!

（三）、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×7×7/6=40.83cm3；

I=5×7×7×7/12=142.92cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25×0.1×0.18=0.45kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.35×0.1=0.035kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=2.5×0.1=0.25kN/m；

2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×（q1+q2）+1.4×p1=1.2×（0.45+0.035）+1.4×0.25=0.932kN/m；

最大弯矩M=0.125ql2=0.125×0.932×12=0.116kN.m；

最大支座力N=1.25×q×l=1.25×0.932×1=1.165kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.116×106/40833.33=2.853N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.853N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:

Q=0.625×0.932×1=0.582kN；

方木受剪应力计算值T=3×0.582×103/（2×50×70）=0.25N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.25N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.485kN/m；

最大挠度计算值ω=0.521×0.485×10004/（100×9500×1429166.667）=0.186mm；

最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值0.186mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!

（四）、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：

钢管（双钢管）:

Φ48×3.5；

W=10.16cm3；

I=24.38cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.165kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图（kN.m）

托梁计算变形图（mm）

托梁计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=1.153kN.m；

最大变形Vmax=1.587mm；

最大支座力Qmax=12.803kN；

最大应力σ=1153419.893/10160=113.526N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值113.526N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为1.587mm小于1000/150与10mm,满足要求!

（五）、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.134×4.82=0.646kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×0.18×1×1=4.5kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.496kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×1×1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=12.895kN；

（六）、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=12.895kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

l0=h+2a

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

上式的计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1.6+0.1×2=1.8m；

L0/i=1800/15.8=114；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.489；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=12895.056/（0.489×489）=53.927N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=53.927N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2（h+2a）

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.8按照表2取值1.003；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.185×1.003×（1.6+0.1×2）=2.139m；

Lo/i=2139.399/15.8=135；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=12895.056/（0.371×489）=71.079N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=71.079N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

（七）、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=170×0.4=68kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=170kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=12.895×0.25=51.58kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=12.895kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=51.58≤fg=68kpa。

地基承载力满足要求！

六、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

目录

一、工程概况1

二、编制依据2

三、满堂架搭设3

四、满堂架拆除4

五、板支撑架计算书5

六、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求16