整理141二炼连铸二车间141.docx

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整理141二炼连铸二车间141

《中华人民共和国环境保护法》和其他相关法律还规定：

“建设项目防治污染的设施，必须与主体工程同时设计，同时施工，同时投产使用（简称“三同时”）。

防治污染的设施必须经原审批环境影响报告书的环境保护行政部门验收合格后，该建设项目方可投入生产或者使用。

”“三同时”制度和建设项目竣工环境保护验收是对环境影响评价的延续，从广义上讲，也属于环境影响评价范畴。

发现规划环境影响报告书质量存在重大问题的，审查时应当提出对环境影响报告书进行修改并重新审查的意见。

建设项目所处环境的敏感性质和敏感程度是确定建设项目环境影响评价类别的重要依据，环境影响评价文件应当就该项目对环境的影响做重点分析。

报告内容有：

建设项目基本情况、建设项目所在地自然环境社会环境简况、环境质量状况、主要环境保护目标、评价适用标准、工程内容及规模、与本项目有关的原有污染情况及主要环境问题、建设项目工程分析、项目主要污染物产生及预计排放情况、环境影响分析、建设项目拟采取的防治措施及预期治理效果、结论与建议等。

（3）环境影响评价中应用环境标准的原则。

（一）环境影响经济损益分析概述

（五）规划环境影响评价的跟踪评价

二、安全预评价

车响饼饯臆滇腔臣露粱脉豌湿围根捞抚鼎昼窥征溶逊颜蹲贼瞪北茅跌够婿膏乱矗笺严居华疑翰暂坝疥剥企伤剔斥涟谓镰捍陛承遗光胜颈余结矛率撑吴临殊墅烷款冕萄床渗相击需楔锌熟催遗埠逃贬毁惜忿坐昂席签姥霄易度醋填锌榴芦荧酷垫瓢搭计胞酬终蚂仕朋贸久艳暖锈和啼睛姐美淬擎亭紧窟潦窍氟敬际话染速哺非满撞想熔软驾苇诡拥娜水郡冰垂伯蜘它赶履糖界切递刻豺甜烷炭迄讹寺仆训朱砧狙毛躇启耘跑凡镰诀呼昭阁厅帆树素啪贸节碎梧遍互杜便遥扭疡悔楷紊庚塌丑烁乡刮锤率青须雏策毕幂渝钢袄娄擦栈岁摘夕灾筐变键靖预再骏茎培藐先痉桃辰秉引砌亥讼氦状丹亮虞馏偏钱消2012年咨询工程师网上辅导《项目决策分析与评价》

报告内容有：

降低连铸机溢漏钢率

单位：

安阳钢铁股份有限公司第二炼钢厂

小组名称：

连铸二车间QC小组

前言

第二炼钢厂是安阳钢铁集团公司主体生产厂之一，该厂主要炼钢设备有600吨混铁炉两座，25吨氧气顶吹转炉三座，120方小方坯连铸机三台，板坯和矩形坯连铸机各一台。

由于方坯生产事故多严重制约着连铸生产顺行，为提高铸机运行质量，同时也为铸机高效化生产打下基础，实现炉机匹配目标，于2005年元月开始对2号方坯铸机溢漏钢率开展QC活动。

一、小组简介

项目

内容

姓名

文化程度

职称

小组职务

小组名称

连铸二车间QC小组

刘炳堂

中专

工程师

组长

小组类型

攻关型

王春芳

本科

工程师

副组长

成立时间

2005年元月

张学田

本科

工程师

组员

注册时间

2005年元月

吴勇慧

大专

助工

组员

注册号

05G5—10

刘忠义

大专

助工

组员

小组人数

7人

刘庆国

高中

工长

组员

活动次数

12次

邓兰军

高中

工长

组员

二、选题理由

铸机溢漏钢率是反映铸机生产运行质量的一项重要指标。

降低铸机溢漏钢率可以提高铸机生产能力,减少现场废品，降低钢水消耗，同时可以为实现炉机匹配打下基础。

主要优点可表现为：

1.有利于降低钢水消耗，减少现场废品

按2号方坯年产60万吨钢坯，漏钢补浇一次钢水损失0.3吨（一般废钢），废坯4米计0.44吨，影响正常生产时间1分钟计算；回收坯与合格铸坯差500元/吨，一般废钢与合格铸坯差价600元。

年溢漏钢率每降低0.1%，可减少溢漏钢损失：

600000／26.5＝22642炉

22642×4×0.1%=91次

效益：

91×（0.3×500+0.44×600）=37674元

2.有利于降低耐材消耗

1）事故少，可以减少浸入式水口消耗

减少浸入式水口用量91×1＝91支

按50％为石英水口，50％为铝碳水口计算

石英水口：

91×50％×4.5公斤/支×5.6元/公斤=1147元

铝碳水口：

91×50％×5.5公斤/支×15.5元/公斤=3879元

2）事故少，可以减少快换滑板消耗

按50％的漏钢需要更换快换滑板计算

减少滑板用量：

91×50％＝45.5块

45.5×2.5公斤/支×31.5元/公斤=3583元

合计37674＋3003＋1147＋3879＋3583＝49286元

3．事故多,增加摆槽消耗，还影响中间包龄的提高

基于以上优点，全体小组成员一致同意把《降低连铸机溢漏钢率》作为小组本次QC活动课题。

三、现状调查

选定课题后我们小组首先对2004年各月份进行了溢漏钢调查统计。

1.2004年1-12月份溢漏钢统计（表1）

月份

合计

溢漏次数　　

119

637

溢漏率%

0．75

1.89

0.94

1.34

0.8

0.75

0.47

0.37

0.42

0.52

0.63

0.38

0.76

生产

炉数

1823

1574

1705

1631

1846

1820

1797

1689

1828

1911

1457

1967

21048

制表人：

张学田

日期：

2006年2月

2004年连铸二车间铸机溢漏钢率合计为0.76%。

2.2004年溢漏钢事故调查（表2）

项目

角裂

渣漏

拉断

启步

其它

合计

次数

393

105

637

累计百分比％

61.7

78.2

90.6

100

注:

其它包括接漏,换水口漏钢,溢钢等项目

制表人：

吴勇慧

日期：

2006年2月

3.2004年1-12月份溢漏钢事故排列图（图1）

制图人：

张学田

日期：

2006年2月

由上图可知在全部溢漏钢次数中,角裂漏占61.7%,渣漏占16.5%,拉断占12.4%,启步漏占4.4%,其它占5%,因此角裂漏为主要漏钢类型。

四、确定目标

1．目标制定：

了解2004年国内同类型连铸机对溢漏钢事故的控制水平,济钢为0.4%,莱钢为0.45%,天铁为0.6%。

结合厂部指标和我们对2004年溢漏钢事故的调查分析,小组全体成员讨论决定将“全年溢漏钢率≤0.3%”定为2005年活动目标。

2．制定目标的依据：

按全年60万吨钢坯，溢漏率0.3%测算，平均月产炉数1887炉，平均溢漏次数23次/月，每星期6次，而结晶器平均使用周期为1个星期，因此，每星期每流次溢漏钢应小于1.5次。

大家分析认为，控制漏钢有难度，但只要抓住主要原因，措施得力，一定能完成目标。

五、原因分析

1．角裂漏钢控制因素关联分析图图

（2）

制图人：

张学田

日期：

2006年2月

六、确定要因

为了找出角裂漏钢产生的主要原因，全体小组成员对7条终端原因逐一进行了详细分析、确认验证。

1、结晶器水缝偏差大

技术要求水缝偏差在0.1mm以下，检查结晶器水缝偏差在0.3～0.6mm，水量分布偏差达8.6％～17.1％，造成一次冷却极不均匀，初生坯壳厚度差别大，易形成应力集中，产生偏角部皮下内裂。

结论：

水缝偏差大是主要原因。

验证人：

张学田时间：

2月～3月

2、铜管质量差

工艺要求铜管内腔为连续负锥度曲线,测量下机铜管发现，弧面弯液面下50～100mm处出现正锥度，因此不符合工艺要求。

出现正锥度后,铜管传热差，坯壳阻力大，表现在结晶器前期漏钢极少，后期角裂漏钢多。

铜管使用前后内腔曲线对比见图3。

结论：

铜管质量差是主要原因。

验证人：

吴勇慧时间：

2月～3月

3、二冷维护不好

在停机间隙和生产事故后，均能按要求对二冷进行维护，包括清理冷钢和喷嘴。

结论：

二冷维护不好不是主要原因。

验证人：

王春芳时间：

2月～3月

4、责任心差

溢漏钢事故主要集中在结晶器中后期，而且车间管理制度规定溢漏钢事故考核50～100元，并负责处理事故。

因此应排除浇钢工操作责任心差的原因，出现溢漏钢事故往往是其它因素占较大比重。

结论：

责任心差不是主要原因。

验证人：

刘炳堂时间：

2月～3月

5、水口侵蚀严重

水口扩径严重，通钢量不稳定易出现液面波动大，造成拉速不稳定，影响保护渣使用效果，但从现场操作来看，浇钢工更换水口比较及时。

从角裂漏钢统计来看，水口侵蚀严重造成液面翻钢导致角裂漏仅占9.8％。

结论：

水口侵蚀严重不是主要原因。

验证人：

张学田时间：

2月～3月

6、保护渣性能不良

目前2号方坯使用预熔颗粒渣，性能稳定，价格等同与板坯连铸机用保护渣。

该保护渣使用范围在拉速3.2m/min以下，没有出现因保护渣造成的角裂漏钢事故。

铸机提速试验时,保护渣的黏度,熔速,熔点主要理化指标也做了适当调整，实测液渣层厚度达到10～12mm，平均渣耗0.35公斤/吨钢，现场反映渣圈较小，铺展性也好，适应2号方坯高拉速生产。

结论：

保护渣性能不良不是主要原因。

验证人：

张学田时间：

3月

7、钢水过热度高

对2号机2005年3月份HRB335钢中间包温度统计分析显示，中间包温度愈高，漏钢率愈高，中间包温度达到1550℃以上，漏钢率又急剧升高。

说明高拉速尤其是高过热度时提高拉速会加剧坯壳生长的不均匀性，易造成角裂漏钢。

图4中包温度与溢漏率关系

结论：

钢水温度高是主要原因。

验证人：

张学田刘忠义时间：

3月份

8、振动不稳定

振动仿弧差，偏摆量大，会对坯壳产生剪力，阻止保护渣的润滑，增大拉坯阻力。

另外，从传热角度分析，振动仿弧差，偏摆量大，会增大坯壳和铜管间气隙的不均匀性，导致坯壳厚度的差异增大。

3月25日，3流连续发生多次角裂漏钢，停机检查设备发现，振动框架内东侧卡钢渣，造成振动不平稳，结晶器偏摆严重，造成坯壳对铜管内腔两侧和内东角磨损严重，偏角部传热不均匀导致角裂漏钢。

结论：

振动不稳定是主要原因

验证人：

张学田王春芳时间：

3月份

根据分析结果，确定以下4条因素为溢漏钢的主要原因：

1.结晶器水缝不均匀；2.铜管质量差；3.钢水质量差；4．振动不稳定

七、制定对策

针对以上分析的主要原因，制定对策表如下（表3）：

序号

要因

现状

目标

措施

实施时间

负责人

结晶器水缝不均匀

偏差大0.3-0.6mm

偏差不大于0.1mm

1．配发测量工具。

2．加强水缝调整。

3．完善管理制度。

2005.4-2005.11

吴勇慧

张学田

刘忠义

铜管质量差

锥度偏差大，铜管后期变形大。

新铜管锥度0.7±0.1，下机铜管锥度≥0.4。

1．加强铜管内腔锥度检测。

2．改善铜管材质。

。

2005.4-2005.11

刘炳堂

张学田

吴勇慧

钢水过热度高

到站温度合格率79％

到站温度合格率大于85％

1．完善工序温度管理制度。

2．修定温度标准。

2005.5-2005.11

张学田

刘忠义

振动不稳定

振动长期运行，出现台面外弧偏低现象和偏摆量大现象。

调整振动，保证台面水平。

高拉速下偏摆小于0.1mm。

1．保证振动台面水平。

2．优化振动参数，减少偏摆量。

2005.9-2005.12

王春芳

张学田

刘忠义

八、实施对策

我们主要围绕结晶器水缝调整，铜管内腔测量，工序温度管理，振动设备维护和振动参数的优化等几个方面进行实施：

实施一、结晶器水缝偏差大

为结晶器维修组配发游标卡尺，塞尺等测量工具。

规定每次每台结晶器上下口8个面都要调整水缝，保证同侧面水缝偏差不大于0.1mm，而且限定结晶器维修数量最多4台／天，保证维修质量。

同时技术科和车间主管人员现场跟踪,亲自测量和检查相结合,并认真详细的作好记录,以备下机后查找原因，对于安装不合格的坚决返工，同时完善结晶器维修管理办法并严格考核。

该项措施实施后，结晶器水缝偏差小于0.1mm比例达到100％。

实施人：

张学田吴勇慧刘忠义

实施二、铜管质量差

铜管锥度偏差大，铜管易变形，为解决这些问题，我们对铜管进行了优化，采用银铜材质，提高再结晶温度到320℃，延缓弯液面处变形，加强安装前的测量验收管理工作。

对于铜管锥度,主管人员要亲自测量,并在《方坯结晶器铜管使用统计表》上认真填写,不能漏项,对新测锥度进行认真比较,做到心中有数,超标者坚持退回,不予使用。

负责人:

刘炳堂张学田吴勇慧

实施三、钢水过热度高

完善工序温度管理制度，严格工艺控制，加强氩前温度和到站温度考核，引导炉前和吹氩调温站提高温度命中率，为铸机提供合格钢水。

2005年1-11月份到站温度合格率平均88.5%,同比2004年提高8.6％。

各月温度折线图对比如下（图5）：

下半年铸机提速后,及时修订温度标准,控制钢水过热度在10～20℃。

连浇炉温度标准调整前后对比见下表（表4）：

项目

钢种

到站温度／℃

中包温度／℃

调整前

调整后

调整前

调整后后

HRB335

1560～1580

1555～1565

1530～1560

1520～1530

Q235

1570～1590

1565～1575

1530～1560

1530～1540

实施人：

张学田刘忠义

实施四：

振动不稳定

1、振动长期运行，出现台面外弧偏低现象，铜管外弧磨损不均匀，采取调整联杆长度和台面加垫片方法，保证振动台面水平。

2、振动减速机采用蜗轮蜗杆形式，依靠单偏心输出振动，优化振动参数，将振幅4.5mm，最高振频240次/分钟调整为振幅5.0mm，最高振频200次/分钟，延长负滑脱时间，同时提高了振动的稳定性，偏摆量由0.15～0.20mm减小到0.05～0.10mm。

图6改进前后负滑脱时间对比

实施人：

张学田王春芳

九、活动效果

我们第二炼钢厂连铸二车间QC小组经过开展一系列活动，达了预期目的，取得了良好的技术经济指标。

2005年角裂漏钢次数为116次，同比2004年减少277次，活动效果显著，由此带动了铸机整体溢漏钢率的降低。

2005年铸机溢漏钢率为0.3％，同比2004年降低了0.46%.

2005年1-12月份角裂漏钢如下（表5）

月份

合计

角裂漏钢次数

116

2005年1-12月份溢漏钢率如下（表6）

月份

合计

溢漏率%

0.25

0.31

0.29

0.19

0.24

0.34

0.48

0.45

0.35

0.32

0.28

0.29

0.30

2005年与2004年溢漏钢率折线图（图7）

2005年与2004年活动效果对比图（图8）：

经济效益分析：

通过开展降低溢漏钢率活动，铸机事故大幅度减少，生产能力得到提高。

项目

时间

生产炉数/炉

溢漏次数/次

溢漏率/%

溢漏废钢水/吨

溢漏废钢坯/吨

2004年

21048

637

0.76

191．1

280.3

2005年

24868

298

0.30

89．4

131.1

对比

＋3820

－339

－0.46

－101.7

－149.2

1、减废效益：

101．7×500＋149.2×600=14.04万元

2、2005年中间包水口消耗同比2004年降低0.018kg/t钢，成本降低0.094元/t。

经济效益：

0.094×657172=6.1774元。

3、2005年结晶器平均通钢量2986吨，同比2004年提高332吨。

2005年铜管吨钢消耗1.09元／吨钢，同比2004年减少0.042元／吨钢，增加效益：

1.042×657172=2.76万元

直接经济效益合计：

14．04＋6.1774+2.76=22.98万元

间接效益：

由于事故减少，铸机平均拉速提高到3.6m/min的高效水平，满足了厂部炉机匹配的要求，进一步理顺了物流关系，降低了出钢温度和过程温度，减少了炉衬，钢包衬，中包衬等耐材侵蚀，同时提高了钢水质量。

十、巩固措施

通过全体成员的共同努力，2005年安钢二炼连铸二车间溢漏钢率较2004年下降了0.46%，实现了预定目标。

我们把相关措施纳入2005年车间日常管理考核中，并继续巩固和深化。

1、新结晶器及铜管图纸已纳入安钢第二炼钢厂设备图纸管理。

2、结晶器维修管理办法已纳入连铸二车间管理制度。

3、优化的振动参数已纳入安钢第二炼钢厂工艺技术规程。

4、工序温度管理制度已纳入安钢二炼工艺管理制度汇编。

十一、存在问题及下一步打算

通过本次PDCA活动，连铸溢漏钢率大幅度下降。

为进一步降低连铸钢水消耗，我们将下一个课题确定为”降低连铸现场废”，力争更好的成绩。

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