脚手架搭拆方案.docx

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脚手架搭拆方案

脚

手

架

专

项

施

工

方

案

浙江省东阳市建筑总公司

二○○四年二月三十日

一、工程概况1

二、外脚手架搭设要求1

三、内脚手架砖架搭设2

四、悬挑装搭式卸料钢平台2

五、通道口防护及栏杆防护3

六、脚手架搭设质量及验收规定3

七、脚手架的使用规定4

八、脚手架的拆除5

附1：

落地式脚手架计算书

附2：

悬挑式脚手架计算书

附3：

三角形节点计算书

附4：

受力结构梁验算

附5：

悬挑式钢卸料平台计算书

脚手架工程搭拆专项方案

一、工程概况

拟建鼓楼嘉圆工程位于连云港市海州区、北临新建中路、南临东大街，建设单位由江苏宏荣房地产开发有限公司投资开发，工程地质勘察报告及设计单位，由江苏中建工程设计研究院提供。

施工单位由浙江洪聚建设集团有限公司总承包。

监理单位由湖北建盛工程项目管理有限公司监理。

本工程1#楼、18#楼、2#楼、3#楼、框架结构，其他每栋楼是砖混结构，建筑高度7m—37.64m。

总建筑面积47450m2。

其中18#楼人防地下室建筑面积：

1600m2。

地下室为人防工程，平战时结合于车库，一层、二层为店铺，三层以上为住宅。

总工期为360天。

二、外脚手架搭设要求

1、材料要求：

钢管采用Φ48×3.5mm的热扎钢管。

钢管不得严重锈蚀、弯曲、变形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型的回转扣直角扣对接扣，不得采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。

型钢采用［16a普通槽钢，并做防腐处理

2、搭设要求：

悬挑式脚手架，立杆纵距1.5m，横距1.0m，里外二根大横杆设在立杆内侧，小横杆中间设二根搁栅，里立杆离墙面20cm。

步距2.0m，每隔四个楼层悬挑一次，设4m长［16a槽钢悬挑梁（伸出墙面1.3m）每1.5m设一组，悬挑梁用六个预埋Φ16螺栓固定（搭设方法见悬挑式脚手架图），阳台转角处设二根6m长的［16a槽钢悬挑梁（伸挑出楼板梁3m），二根槽钢在立杆处用钢板套螺栓固定。

悬挑梁的踢脚杆、防护栏杆、脚手板、密目式安全网、拉结点剪刀撑设置同落地式钢管脚手架相同。

悬挑式脚手架与建筑物间距大于20cm处，铺设特制篱板。

遇到临边，也应设置相应的防护。

3、落地式脚手架，立杆纵向间距为1.5m，里立杆离墙面20cm，立杆横距为1m，步高1.8m。

落地立杆垂直稳放在20cm×20cm厚4cm的木枋、砼预制板或钢板上，设纵横相连的扫地杆。

里外两根大横杆设爱立杆内侧，小横杆中间设二根搁栅。

在架体的边缘及转角1m范围内和水平每6m以内，垂直一个楼层，设刚性拉结点，拉结件采用Φ48×3.5钢管预埋与梁上，再用钢管扣件连结。

脚手板满铺，四点绑扎（第一步脚手架里立杆离墙面20cm处用特制篱板封闭）。

外立杆内侧采用密目式安全网封闭。

剪刀撑从转角处开始由下而上水平9m以内设一组，左右连续设置，杆件设在外立杆与小横杆交叉点上，与地面成45～60度角，剪刀撑从第一组开始，每组左侧第一根落地杆件用6m长钢管，右侧第一根落地杆用4m钢管，没组相同设置，搭设点用二只回转扣，搭接长度不小于40cm。

三、内脚手架砖架搭设

当层高大于3.6m时，搭设内满堂脚手架，脚手架的所有立杆艰巨均不得大于1.8m，纵横杆在地面以上0.2m设一道，以上每隔1.5～1.8m设一道（根据实际调整），操作层的栅艰巨不得大于0.4m满铺脚手板，用双股18#铁丝四点扎牢，在纵横方向每隔一排设斜撑（方向交替设置）与地面夹角为45～60°角。

砖砌架采用将钢管放在钢筋凳上的搭设方法，钢管和钢筋凳用铅丝扎牢，钢筋凳间距不得大于40cm，上满铺脚手板，用铁丝四点扎牢。

四、悬挑装搭式卸料钢平台

根据建设部有关《建筑施工安全检查标准》中（JCJ59－99）《建筑施工高处作业安全技术规范》中（JCJ80－91）,并参照《建筑施工脚手架实用手册》和《钢结构设计手册》等资料，结合施工作业中的具体施工的支撑系统与脚手架分设的钢型卸料平台，搭设方法见悬挑装搭式卸料钢平台图。

1、钢平台基本结构

主梁、次梁为［16a槽钢所有构件为焊接连接，钢平台平面尺寸：

4500×3000。

2、支承

采用吊环、预埋环、钢丝绳、花篮螺栓调节平衡螺栓固定支承。

3、防护

采用Φ48×3.5钢管防护栏杆、踢脚板、张挂密目式安全网防护。

4、荷载（计算见表）

五、通道口防护及栏杆防护

1、各幢入口处、物料提升机处等均搭设安全通道防护棚，棚宽大于道口，两端各长出1米，垂直高度大于4.5米，棚顶采用脚手板铺设二层，二层间距大于50cm。

2、砂浆机、拌和机搭设简易操作防护棚。

3、底层非进入建筑物道口的地方采取禁止出入（通行）措施和设置禁止标志。

4、在基坑支护时，基坑顶设1.2米高防护栏杆，楼梯间及洞口周边均设防护栏杆。

5、各类防护棚要有单独的支撑体系，固定可靠安全。

六、脚手架搭设质量及验收规定

1、脚手架验收标准

⑴结点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40～60N·m，18号铁丝十字交叉点应拧1.5～2圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外露长度应≥80mm。

⑵脚手架立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：

当架高≤20m时为不大于50mm，当架高〉20m时为不大于75mm。

⑶纵向钢平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差不大于50mm。

⑷作业层铺板，安全防护措施等应符合规范规定。

2、脚手架的验收和日常按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用。

⑴搭设完毕后。

⑵连续使用达到六个月；

⑶施工中途停止作用15天，在重新使用前；

⑷在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；

⑸在使用过程中发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结件以及安全隐患存在的情况时。

七、脚手架的使用规定

1、作业层每1㎡架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下规定值：

2、施工荷载（作业人员、器具、材料的重量）标准值，结构脚手架取3KN/㎡；装饰脚手架取2KN/㎡。

3、在架板上堆放的砖不得多于单砖立码三层，砂浆和容器总重量不得大于1.5KN/㎡，使用人力和在架上搬运和安装构件的自重不得大于2.5KN/㎡。

4、在架面上设置的材料应码放整齐，不影响施工操作和人员通行。

按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。

严禁要人员在架面上奔跑，退行或倒退拉车。

5、作业人员在架上的最大作业高度应可进行正常操作为度，禁止在架板上垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

6、作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件，整体性杆件，连接紧固件和连墙体。

确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作业完毕后及时以恢复。

7、工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆等不安全休息。

8、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。

9、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全的问题存在，在排除和解决后，方可开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查。

10、每步脚手架完成之后，必须将架上剩余材料物品移到上（下）步架或室内。

八、脚手架的拆除

1、应有施工负责人召集技术、安全员、班组对脚手架整体进行仔细检查后确定方案，然后才允许拆除。

2、要设置警示区和警示标志（作业区）禁止外作业人员进入，地面应设警戒线、监护人员。

3、严格遵守拆除顺序，由上而下，后搭先拆，先搭后拆要一步一清依次进行，不准上下层同时作业。

4、服从统一指挥，上下响应。

5、拆下的材料须用绳索和滑车往下传递或斜道往下运，不得乱仍乱抛，并分类堆放在指定的地点。

6、在拆除的过程中，不宜中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚，以免发生事故。

附1：

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为

48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.200×1.050/3=0.070kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.070=0.130kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.130+0.10×1.470）×1.5002=0.354kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.130+0.117×1.470）×1.5002=-0.416kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.416×106/5080.0=81.938N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.070=0.108kN/m

活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.108+0.990×1.050）×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=2.244mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.200×1.050×1.500/3=0.105kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.105+1.4×1.575=2.400kN

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×0.038）×1.0502/8+2.400×1.050/3=0.846kN.m

=0.846×106/5080.0=166.613N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/（384×2.060×105×121900.000）=0.02mm

集中荷载标准值P=0.058+0.105+1.575=1.738kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1737.600×1050.0×（3×1050.02-4×1050.02/9）/（72×2.06×105×121900.0）=2.843mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.867mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.200×1.050×1.500/2=0.157kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN

荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.157+1.4×2.362=3.545kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248

NG1=0.125×20.000=2.496kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.20

NG2=0.200×4×1.500×（1.050+0.300）/2=0.810kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×1.500×4/2=0.330kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×20.000=0.150kN

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.786kN

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

W0=0.550

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.670

Us——风荷载体型系数：

Us=1.200

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.550×1.670×1.200=0.772kN/m2

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

五、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.16kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=122.83

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.17kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.446kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=199.74

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.290kN；

NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=69.847米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.290kN；

NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.375kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=23.190米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压值，wk=0.772kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000

经计算得到Nlw=17.499kN，连墙件轴向力计算值Nl=22.499kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到

=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=22.499kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（N/mm2），p=N/A；p=44.63

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=11.16

A——基础底面面积（m2）；A=0.25

fg——地基承载力设计值（N/mm2）；fg=4000.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=10000.00

地基承载力的计算满足要求!

悬挑式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为12.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为

48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度1.55米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

一、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.200×1.050/3=0.070kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.070=0.130kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下：

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.130+0.10×1.470）×1.5002=0.354kN.m

支座最大弯矩计算公式如下：

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.130+0.117×1.470）×1.5002=-0.416kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.416×106/5080.0=81.938N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：

静荷载标准值q1=0.038+0.070=0.108kN/m

活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.108+0.990×1.050）×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=2.244mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.200×1.050×1.500/3=0.105kN

活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.105+1.4×1.575=2.400kN

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：