某际机场航站楼高支撑架梁板模板施工方案.docx
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某际机场航站楼高支撑架梁板模板施工方案
高支撑架梁板模板
工程名称：
----国际机场迁建工程主航站楼
建设单位：
----国际机场迁建工程指挥部
设计单位：
--省建筑设计研究院
监理单位：
----监理公司、----监理公司联合监理部
总包单位：
--建筑总公司
施工单位：
--二局三公司
目录
1.工程概况1
2.模板体系的选择1
3.模板支设参数的确定2
3.1荷载汇集2
3.2荷载组合3
3.3模板设计4
3.4支撑体系验算6
3.5模板支撑架下结构复核8
3.6主楼二层转港通道模板支设专项方案12
3.7一层留洞处模板支撑架13
3.8模板支撑架搭设构造……………………………………………13
4.模板工程的质量标准和验收14
5.质量控制及成品保护14
6.模板拆除15
1.工程概况
⑴层数与层高：
结构四层，二层为局部夹层，层高3.5m；三层为主要结构层，相对一层层高7.5m；四层在西侧，数量有限。
⑵二层西侧为500mm厚无梁框架结构;
三层结构梁高1000mm，其中南北向主梁宽2000mm为宽扁梁，东西向主梁宽500mm，次梁宽300mm，板厚120mm。
2.模板体系的选择
为保证结构的混凝土施工质量，根据业主的要求及自身的经济实力，主体结构梁板模板采用普通18mm木夹板；背楞为50×100mm木方，按照广州地区的习惯，并结合现场条件，模板支撑架采用门式支撑架，局部采用钢管脚手架。
3.模板支设参数的确定
3.1荷载汇集
⑴恒荷载标准值：
楼板钢筋混凝土：
25×0.12=3KN/m2；
主梁钢筋混凝土：
27.5×1.0=27.5KN/m2；
次梁钢筋混凝土：
27.5×0.3=8.25KN/m2
模板及支撑构件自重：
0.9~1.2KN/m2；
⑵活荷载标准值：
①施工人员及设备：
计算模板及直接支撑模板的小楞时，均布荷载取2.5KN/m2，集中荷载取2.5KN/m2；
计算直接支撑小楞结构构件时均布荷载取1.5KN/m2；
计算支架立柱及其他支撑结构构件时，均布荷载取1.0KN/m2。
②混凝土浇筑时产生的荷载：
水平结构模板2.0KN/m2；
垂直面模板4.0KN/m2。
③新浇筑混凝土对模板侧面的压力:
F=0.22rct0β1β2V1/2
F=rcH
F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；
rc——混凝土的重力密度（KN/m3）；
t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h）；
H——混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；
V——混凝土浇筑速度（m/s）；
β1——外加剂影响修正系数；
β2——混凝土塌落度影响修正系数。
④倾倒混凝土时产生的荷载：
料斗容积大于0.8m3：
6KN/m2;
⑶荷载设计值：
荷载分项系数表如表所示：
系数表
项次
荷载类别
γi
1
模板及支架自重
1.2
2
新浇筑钢筋混凝土自重
3
施工人员及施工设备荷载
1.4
4
振捣混凝土时产生的荷载
5
新浇筑混凝土对模板的侧压力
1.2
6
倾倒混凝土时产生的荷载
1.4
⑷荷载折减系数：
钢模板极其支架的设计，其荷载设计值可以乘以0.85的分项系数予以折减，但其截面塑性发展系数取1.0。
3.2荷载组合
⑴荷载类别及编号
荷载类别如表：
荷载类别及编号
名称
类别
编号
模板结构自重
恒荷
㈠
新浇钢筋筑混凝土自重
恒荷
㈡
施工人员及施工设备荷载
活荷
㈢
浇捣混凝土时产生的荷载
活荷
㈣
新浇筑混凝土对模板的侧压力
活荷
㈤
倾倒混凝土时产生的荷载
活荷
㈥
⑵荷载组合
荷载组合
项次
项目
荷载组合
计算承载能力
验算刚度
1
平板及薄壳的模板及支架
㈠+㈡+㈢
㈠+㈡+㈢
2
梁和拱模板的底板及支架
㈠+㈡+㈣
㈠+㈡+㈢
3
梁、拱、柱（边长≤300mm）、墙（厚≤100mm）的侧面模板
㈣+㈤
㈤
4
大体积结构、柱（边长＞300mm）、墙（厚＞100mm）的侧面模板
㈤+㈥
㈥
3.3模板设计
⑴次梁模板设计
次梁截面取500×1000mm，跨度18.0m，梁底模板采用δ=18厚木模板，模板下铺50×100木方，间距250mm，梁下净高6.4m，梁侧模板为δ=18厚木夹板，设水平横档，中间加二道φ12穿墙拉杆，拉杆间距700mm，最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于250mm，距离楼板模板不大于300mm。
对拉螺栓采用φ20PVC套管，以便周转。
如图所示：
次梁模板支撑简图
⑵主梁模板设计
主梁截面有2000×1000mm，跨度18.0m，梁底模板采用δ=18厚木模板，模板下两侧铺[10槽钢，上面放置50×100木方，间距250mm。
梁下净高6.4m，对拉螺栓2排，（要求同次梁）。
如图所示：
主次梁模板支撑体系平面布置图
⑶二层板支撑
二层板厚度为500mm，梁底模板采用δ=18厚木模板，主龙骨为[10槽钢，上面放置100×100木方，间距300mm，板下净高3.0m。
支撑架采用门式脚手架，间距600mm。
3.4支撑体系验算
支撑架立杆丧失稳定是支撑架的最危险的破坏状态，而最不利立杆是梁下立杆，主、次梁下立杆分布如图：
主梁下立杆分布图
次梁下立杆分布图
⑴次梁荷载计算
①查荷载汇集与荷载组合表计算如下：
“㈠”模板以及支撑架自重：
1.2×1.0=1.2KN/m2；
“㈡”梁新浇筑混凝土重力：
1.2×8.25=9.9KN/m；
“㈡”板新浇筑混凝土重力：
1.2×3.0=3.6KN/m2；
“㈢”施工人员及设备荷载：
1.4×1.0=1.4KN/m2；
“㈣”振捣混凝土时产生的荷载：
1.4×2.0=2.8KN/m2；
②每m荷载总和：
N0=1.2×3＋9.9＋3.6＋2.8=19.9KN
如次梁下支撑分布图，有效支撑为3/2榀，门式架型号为MU1219，每榀设计承载力为39.3KN，满足要求。
⑵主梁荷载计算:
①查荷载汇集与荷载组合表计算如下：
“㈠”模板以及支撑架自重：
1.2×1.2=1.44KN/m2；
“㈡”梁新浇筑混凝土重力：
1.2×27.5×2.0=66KN/m；
“㈢”施工人员及设备荷载：
1.4×1.0=1.4KN/m2；
“㈣”振捣混凝土时产生的荷载：
1.4×2.0=2.8KN/m2；
②每m荷载总和：
N0=1.2×3＋66＋2.8×2.0=75.2KN
如主梁下支撑分布图，有效支撑为2.5/m榀，门式架型号为MU1219，每榀设计承载力为39.3KN，满足要求。
⑶二层板支撑验算
①查荷载汇集与荷载组合表计算如下：
“㈠”模板以及支撑架自重：
1.2×0.9=1.08KN/m2；
“㈡”梁新浇筑混凝土重力：
1.2×27.5×0.5=16.5KN/m2；
“㈢”施工人员及设备荷载：
1.4×1.0=1.4KN/m2；
“㈣”振捣混凝土时产生的荷载：
1.4×2.0=2.8KN/m2；
②每m2荷载总和：
N0=1.08+16.5+1.4=18.98KNm2
有效支撑为1.4榀/m2，门式架型号为MU1219，每榀设计承载力为39.3KN，满足要求。
3.5模板支撑架下结构复核
⑴结构最大承载力的确定：
模板支撑架下结构为一层结构，对其结构安全的验算遵从两个途径：
①设计要求施工荷载不大于5.0KN/m2；
②建筑设计要求，即结构上装修层厚度100mm，设计活荷载5.0KN/m2，结构层上允许荷载值：
活荷载：
2.0KN/m2
恒荷载：
5.0KN/m2
在短期效应组合作用下，一层结构最大承载能力为：
1.2×2.0＋1.6×5.0=8.9KN/m2
综上分析，结构最大承载力为8.9KN/m2。
⑵主梁验算：
①主梁作用范围内承载力计算：
按照作用在主梁方向上的均布荷载统计：
Z=8.9×18=160.2KN/m；
②施工荷载统计：
楼板钢筋混凝土：
3KN/m2；
主梁钢筋混凝土：
27.5KN/m2；
次梁钢筋混凝土：
8.25KN/m2
模板及支撑构件自重：
1.0KN/m2；
N=27.5＋（3.0＋1.0）×（18-2）×2.7÷3.0＋8.25×（18-2）÷3
=129.1KN/m
③验算：
Z=160.2＞N=129.1结构安全；
结构设计中对结构抗震方面的考虑作为结构安全上的富余量。
⑶次梁验算：
①次梁作用范围内承载力计算：
按照作用在主梁方向上的均布荷载统计：
Z=8.9×3=26.7KN/m；
②施工荷载统计：
楼板钢筋混凝土：
3KN/m2；
次梁钢筋混凝土：
8.25KN/m2
模板及支撑构件自重：
1.0KN/m2；
N=（3.0＋1.0）×2.7＋8.25
=19.05KN/m
③验算：
Z=26.7＞N=19.05结构安全；
⑷楼板验算
①承载力计算：
Z=8.9KN/m；
②施工荷载统计：
楼板钢筋混凝土：
3KN/m2；
模板及支撑构件自重：
1.0KN/m2；
施工荷载2.0KN/m2；
N=3.0+1.0＋2.0=6.0KN/m2
③验算：
Z=8.9＞N=6.0结构安全；
⑸二层板下首层楼板验算
①承载力计算：
Z=8.9KN/m；
②施工荷载统计：
楼板钢筋混凝土：
13.5KN/m2；
模板及支撑构件自重：
1.0KN/m2；
施工荷载2.0KN/m2；
N=13.5+1.0＋2.0=16.5KN/m2
③验算：
Z=8.9＜N=16.5，结构需要加固；
④加固措施
板下加门式脚手架，间距900mm，如下图：
二层下首层楼板加固平面图
⑤加固验算
在此支撑体系情况下，首层楼板计算跨度由2.7m变为1.2m，其承载力计算如下：
Z=8.9×2.72/1.22=45KN/m2＞N=16.5KN结构安全；
由于门式架立杆刚度远大于楼板刚度，在其混合结构受力时，门式架立杆为主要受力构件，即验算如下：
Z=（0.6+1.2）×0.9×16.5=26.73KN＜39.3KN，满足要求。
3.6主楼二层转港通道模板支设专项方案
⑴概况
主楼二层转港通道板结构设计标高为3.78m，平面位于N轴向M轴间，通长布置，宽度为6m。
北侧支承于N轴巨型柱上，南侧通过钢柱悬挂于三层结构上，结构比较特殊。
纵向梁截面尺寸为500×1000，板厚为220mm。
结构设计说明中提出该层通道板可与结构柱同时施工，亦可待三层结构完成后再行施工。
遵从目前施工进度和业主意见，转港通道施工应在该位置巨型柱施工后、三层结构施工前的时间段施工，按照这种可能型，对转港通道下支撑进行设计。
⑵支撑系统设计
通道板支撑系统采用门式架。
剖面形式见下图：
通道板支撑剖面图
⑶支撑系统验算
支撑架立杆失稳是支撑架的最危险状态，取二层结构平均厚度为0.5m、三层结构取平均0.4m，计算结果将偏于安全。
①荷载计算如下：
“㈠”模板以及支撑架自重：
1.2×1.2=1.44KN/m2；
“㈡”筑混凝土重力：
1.2×（24+3.5）×0.9=29.7KN/m2；
“㈢”施工人员及设备荷载：
1.4×1.0=1.4KN/m2；
“㈣”振捣混凝土时产生的荷载：
1.4×2.0=2.8KN/m2；
荷载总和：
1.44+29.7+2.8=33.94KN/m2
每榀设计承载力为39.3KN，取门架间距0.6m，满足要求。
3.7一层留洞处模板支撑架
荷载计算汇集与3.4类似，仅模板下支撑架的自重增加为2.0KN/m2，支撑架为钢管、扣件脚手架，立杆间距1.2m（主梁下加密到0.6m），水平杆步距1.5m，在一层结构处利用可调支撑，将脚手架固定在洞口四周，使之形成固定连接点，其他要求与普通脚手架相同。
主梁下支撑荷载为75.2KN/m，梁下有效支撑为20/3根，
每根立杆的轴向压力为11.28KN，
满足上述搭设参数下的普通钢管单杆承载力要求
3.8模板支撑架搭设构造
为防止在振动荷载冲击下的整体失稳，对模板支撑架的搭设提出以下构造要求：
⑴支撑架必须在纵横方向加扫地杆；
⑵在门式架竖向接头处的上口拉水平拉杆；
⑶在两排门式架之间，按照步距不大于1.80m，间距不大于2.4m的要求进行拉接。
⑷顶部可调支撑的自由端长度不宜大于300mm。
4.模板工程的质量标准和验收
模板安装允许偏差和检验方法如表所示：
模板安装的允许偏差
序
号
项目
允许偏差
国家标准
内控标准
1
轴线位置
基础
5
3
柱墙梁
5
2
2
底模上表面标高
5
2－5
3
截面尺寸
基础
10
5
柱墙梁
＋4－5
＋3－4
4
每层垂直度
6
5
5
相邻两板表面高低差
2
1.5
6
表面平整度（2m长度内）
5
4
7
预埋管顶留孔中心线位移
3
3
8
预留洞
中心线位置
10
8
截面内部尺寸
＋100
＋80
5.质量控制及成品保护
⑴模板在使用前必须把板面、板边粘的水泥浆清除干净，对因拆除而损坏边肋的模板、翘曲弯形的模板进行平整、修复，保证接缝严密，板面平整。
⑵模板面应涂刷脱模剂，未刷胶模剂的模板不准用在本工程上，以保证混凝土表面的外观质量。
事先必须准备好刷脱模剂用的所有工具。
⑶模板安装应按“模板方案”进行，要修改时必须编制者的同意。
⑷模板拼缝要求严密，防止拼缝漏浆。
⑸框架梁模板应起拱起，起拱高度为跨度的2/1000。
6.模板拆除
梁侧模板在48小时后拆除进入周转使用，板模板在7天后拆除，而次梁底模板必须在预应力张拉后、主梁底模板在有粘接预应力钢筋灌浆强度达到设计强度后（以试验检验为准）拆除。
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