落地式脚手架施工方案.docx
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落地式脚手架施工方案
罗江县金山镇新城华府工程项目
落
地
式
脚
手
架
方
案
编制人：
夏轩
审批：
蔡胜奎
编制单位：
重庆民富建设工程有限公司
二○一三年三月二十六日
目录
1、TOC\o"1-3"工程简介
2、编制依据
3、施工目标
4、安全生产管理机构
5、施工准备
6、材质要求
7、搭设要求
8、脚手架各杆件要求
9、具体搭设措施
10、脚手架的拆除
11、脚手架搭设的安全技术措施
12、维修与管理
13、落地式扣件钢管脚手架计算书
一、工程简介
1.1工程简介
序号
项目
内容
1
工程名称
罗江县金山镇新城华府住宅楼（2#、3#楼）
2
工程业主
四川绿化房地产开发有限责任公司
3
地理位置
罗江县金山镇
4
设计单位
厦门市住宅设计院有限公司
5
施工范围
土建工程（土方、结构），室内装修，电气工程，给排水系统
1.2特点
序号
项目
内容
1
建筑功能
本工程2#、3#楼。
地上六层。
2
建筑特点
本工程采用科学的节能结构设计，结合科学知识及对生活的经验，使房屋的使用功能得到充分的体现和诠释。
3
结构形式
基础结构形式
柱下独立基础和墙下条形基础
主体结构形式
底框结构，上部为砖混
屋盖结构形式
平屋面
4
建筑层数
地上
6层
地下
无
5
建筑平面
横轴编号
3#：
1~46轴
2#：
1~34轴
纵轴编号
3#：
A~K轴
2#：
A~G轴
2、编制依据
1、根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001、J84-2001）。
2、根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）。
3、根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）。
3、施工目标
4、质量方案：
确保脚手架在搭设和外墙装饰能安全生产。
5、安全目标：
严格执行安全生产责任制，加强安全生产教育，努力提高参建工人的安全自我保护意识。
做好“三宝”的正确使用及“四口、五临边”的防护，坚持班前安全技术交底，杜绝工伤事故，确保安全生产，做到安全、文明施工。
4、安全生产管理机构
项目经理——执行经理——责任工长——安全员——架工班组长
5、施工准备
6、熟悉图纸，组织人员学习相关技术标准、规范。
7、作好专项工作施工方案的编制、审批。
6、材质要求
8、编制各种材料预算，提出各阶段材料需用计划。
9、钢管：
应有准确的外径和强度，为了便于运输、操作规定每根钢管重不超过25公斤，长度不超过6.5米，钢管弯曲小于或等于20毫米。
10、扣件采用可锻造扣件。
11、安全防护采用每两层楼高设一道安全平网和整体立面使用2000密目安全网。
12、底座（垫板）采用300×50的通长木板。
13、所有脚手架材料必须具有足够的承载力，刚度和抗弯抗扭能力，使其具有稳定性、安全性。
7、搭设要求
14、架子搭设做到横平竖直，立杆的倾斜度不得超过1/500。
连接件必须牢固稳定，扣件必须经过选择和验收。
15、架子搭设时与建筑物拉结（连墙杆）必须牢固可靠，挑架、搭设应预埋钢筋。
16、搭设脚手架的场地必须平整坚实，地基与基础符合规范要求。
8、脚手架各杆件要求
17、立杆：
立杆在脚手架中最重要，且接头必须采用对接扣件紧固，同一步架内不允许有两根对接，立杆纵距1.5米，横距1.05米，立杆底部设置底座或垫板，里排立杆距墙0.5米。
18、大横杆：
步距按1.8米，放在立杆内侧，相临接头错开≧0.5米。
19、小横杆：
可放在大横杆上每节点应有一根小横杆，且长度控制在1.4—1.5米，伸出里排0.35米，伸出外排0.15米。
20、扫地杆：
纵向扫地杆应固定在距离底座为≯0.2米处的立杆上，横向扫地杆应固定在纵向扫地杆下方的立柱上。
21、剪力撑：
其接长采用搭接接长，搭接处至少有三个扣件固定，搭接长度0.6—1米，每组剪力撑宽度≮4跨（6米），≯6跨（9米）。
应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。
22、连墙杆：
在靠近脚手架节点设置，距节点≯0.3米，两步三跨。
9、具体搭设措施
23、本工程采用落地式扣件式双排钢管架，用密目网封闭，为确保自身安全，高处作业必须栓好安全带，并安排值日监督。
24、架子操作层不得超负荷使用，严禁在架子上集中堆放材料，操作人员不得在架子上集中站立或在架子上打闹。
脚手架的铺设和安全防护规范操作。
25、操作层及人行通道脚手板必须铺满，板端必须搁置在小横杆上拼接长度应大于200毫米。
严禁出现探头板，脚手板一律采用8#元丝绑扎固定。
26、操作层外侧应设置安全横杆且设置牢固，高度为1200毫米，不少于两道钢管。
脚手架操作层，必须设180毫米高脚手架挡板，防止操作层物体坠落伤人。
27、在外架立杆外侧用聚氯乙烯绿色密目防火安全网封闭，在未砌筑外墙的楼层，应该在结构边缘设立安全拦板，采用钢管紧扣在钢筋混凝土柱或梁上，再在钢管栏杆上挂竹浇板，高度不少于1200毫米。
28、挑钢管脚手架外层必须搭设防尘密目网封闭，高度高于施工作业面1200毫米以上。
29、出入口搭设专门的安全隔离通道。
10、脚手架的拆除
脚手架使用完毕后，应由专业架工拆除，拆除应遵守以下原则：
1、单位工程负责人或项目经理检查确认可以拆除后方可拆除。
拆除前必须编制拆除方案。
2、拆除脚手架时，设专人看管拆除现场，且划出安全区、设立警戒标志，严禁大量非作业人员进入警戒区域。
3、脚手架拆除的原则：
先安装的后拆除，后安装的先拆除，从顶层开始，自上而下的顺序进行：
拆除顶部立挂的安全网—拆除护身栏杆—拆除档脚板—拆除脚手板—拆除小横杆—拆除剪刀撑—拆除杆件—拆除大横杆—拆除立杆—拆除斜杆
4、拆除的物体，禁止从高空往下抛掷。
5、严禁上下同时作业，严禁推倒、拉倒的方法进行拆除。
6、如需保留局部脚手架时，应附加专项技术措施，经技术负责人批准，安全部门验收，办理签字手续后方能使用。
7、拆除到底面的构配件应及时清理，维护并分类堆放，以便运输和保管。
11、脚手架搭设的安全技术措施
为确保脚手架的搭设，使用和拆除阶段的安全，应注意以下几点：
8、架工作业时，必须严格着装制度，戴好安全帽，系好安全带，穿软底鞋，所用材料要堆放平稳，上下传物不应抛扔。
9、脚手架的外侧、斜道和上料平台，必须绑1米高的护身栏杆和18厘米高的挡脚板及挂防护网，且同时随施工高度的升高而提升。
10、随时注意清理架子上的杂物，制止超荷载堆放材料。
11、遇暴风雨后，应立即对架子进行检查，发现问题及时处理。
12、外架和内架使用期，严禁私自拆除任何部位的架子。
12、维修与管理
30、架子在使用期间，经常性的保养检查，发现隐患及时整改，确保施工安全。
31、进入现场的材料应严格的分类，堆放在专用场地。
32、定期对脚手架配件进行除锈，防锈处理，扣件除油。
13、落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为22.7米，立杆采用单立管。
搭设尺寸按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）6构造要求设置，具体为：
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为
48×3.5，连墙件采用2步3跨，垂直间距按层高3.00米，水平间距4.50米。
底座（垫板）采用500×500×50的木板。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.1.5规定，本工程脚手架经验算连墙件、立杆的地基承载力满足要求即可。
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=（0.08×0.109+0.10×1.470）×1.2002=0.224kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-（0.10×0.109+0.117×1.470）×1.2002=-0.263kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.263×106/5080.0=51.845N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.091+0.990×1.050）×1200.04/（100×2.06×105×121900.0）=0.909mm
大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
2、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.200/3=0.063kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN
荷载的计算值P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×1.260=1.895kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=（1.2×0.038）×1.0502/8+1.895×1.050/3=0.670kN.m
=0.670×106/5080.0=131.804N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/（384×2.060×105×121900.000）=0.02mm
集中荷载标准值P=0.046+0.063+1.260=1.369kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1369.080×1050.0×（3×1050.02-4×1050.02/9）/（72×2.06×105×121900.0）=2.240mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.264mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
3、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN
荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.095+1.4×1.890=2.808kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1291
NG1=0.129×15.000=1.935kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2=0.150×2×1.200×（1.050+0.300）/2=0.243kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.150×1.200×2/2=0.180kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.200×15.000=0.900kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.258kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.200×1.050/2=3.780kN风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
W0=0.450
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=1.250
Us——风荷载体型系数：
Us=1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.20kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=71.72
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.41kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.152kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=95.42
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
6、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.549kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=3.780kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.129kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=131.409米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.549kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=3.780kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.129kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.128kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=111.777米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
7、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.472kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.60=10.800m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000
经计算得到Nlw=7.144kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.144kN
连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]
其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到
=0.95；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=12.144kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!
连墙件扣件连接示意图
8、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=36.82
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=9.20
A——基础底面面积（m2）；A=0.25
fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=68.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kc×fgk
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40
fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00
地基承载力的计算满足要求!
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