液化石油气储罐设计删减版.docx
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液化石油气储罐设计删减版
四川理工学院毕业设计（论文）
500m3液化石油气储罐设计
学生：
学号：
专业：
过程装备与控制工程
班级：
2009.2
指导教师：
林海波
四川理工学院机械工程学院
二O一三年六月
四川理工学院
毕业设计任务书
设计题目：
500m3液化石油气储罐设计
学院：
机械工程专业：
过程装备与控制工程班级：
2009级2班学号：
学生：
指导教师：
林海波接受任务时间2013年3月1日
系主任（签名） 院长（签名）
1．毕业设计（论文）的主要内容及基本要求
设计题目：
500m3液化石油气储罐设计
介质：
液化石油气容积：
500m3
放置地点：
四川自贡，进行选型论证和结构设计。
完成：
0#总装配图一张，零部件图0#图总量1张，设计说明书一份。
2．指定查阅的主要参考文献及说明
NB/T47001-2009.钢制液化石油气卧式储罐型式与基本参数
GB150—2011.钢制压力容器
卧式储罐焊接工程技术
我是储罐和大型储罐
3．进度安排
设计（论文）各阶段名称
起止日期
1
资料收集，阅读文献，完成开题报告
3月1日至3月24日
2
完成所有结构设计和设计计算工作
3月25日至4月21日
3
完成所有图纸的绘制、完成设计说明书的撰写
4月22日至5月22日
4
完成图纸和说明书的修改、答辩的准备和毕业答辩
5月23日至6月7日
5
毕业设计修改与设计资料整理
6月8日至6月14日
摘要
用于储存或盛装气体、液体、液化气体等介质的储罐，在化工、石油、能源、轻工、环保、制药及食品等行业得到广泛应用。
本设计运用常规设计的方法，对卧式液化石油气储罐的筒体、封头进行厚度设计计算，对水压试验进行校核，并对所开人孔进行补强设计。
按照相关标准选择密封装置、人孔、支座、接口管以及部分安全附件。
根据设计时的需要附上一些储罐零件图与储罐装配简图。
完成了一个相对比较完整的卧式液化石油气储罐的设计。
关键字：
储罐；压力容器；设计；计算
abstract
Storagetankisusedtostoreorpackgases,liquids,liquefactiongasesandothermedia.Itiswidelyusedinthechemicalindustry,petroleum,energy,lightindustry,environmentalprotection,pharmacyandfoodindustries.Conventionaldesignmethodsisusedinthisdesigntocalculateanddesignthethicknessofthehorizontalcylinderofliquidammoniastoragetankandthehead,checkthewaterpressuretest,andreinforceddesignoftheopenedmanhole.Selectedhermeticdevices,manhole,supports,hickytubeandsecurityaccessoriesaccordingtorelatedstandard.Itincludessomesimplifieddrawingoftankpartsandtankassemblyaccordingtotheneedsofthisdesign.Arelativelycompleteddesignofhorizontalliquidammoniastoragetankisaccomplished.
Keywords:
storagetank；pressurevessel；design；calculate
第一章绪论
1.1LPG的属性
LPG（液化石油气）是民用与工业燃料应用非常广阔，其中主要成分有丁烷和丙烷，其中还有少量介质是乙烯、丙烯、丁二烯等等，液化石油气的主要来源是油田开采的伴生气和石油提炼过程中的炼厂气。
因为液化石油气是易燃、易爆，所以曾经多次发生火灾、爆炸事故，造成了严重的财产损失和人员伤亡。
了为更好的测事故影响范围和危害程度、制定事故防范措施和应急救援措施，我们必须去了解和掌握LPG危险特性、LPG储罐的失效形式、事故类型、事故后果模拟计算，这在液化石油气储存应用时非常有意义的。
1.1.1LPG危险特性
（1）易燃性。
LPG主要组分为丁烷和丙烷，都为甲A类火灾危险品，闪点低，极易燃烧。
（2）易爆性。
丁烷和丙烷的爆炸下限低，爆炸极限范围宽，着火能量小，体积膨胀系数大，爆炸危险大。
（3）易积聚性。
丙烷、丁烷蒸气均比空气重，泄漏后易在各种建筑物、构筑物空间的低处以及地沟、管网缝隙处积聚。
（4）易挥发性。
LPG沸点低，泄漏后立即闪蒸，由液相变为气相，体积急剧膨胀，气相是液相的250～300倍。
（5）易产生静电特性。
如发生小孔喷射，因流速快，可产生高电位静电，液体在管线系统、储罐等设施内流动时易积聚静电。
（6）易膨胀特性。
LPG以常温压力储存居多，体积随温度升高而膨胀，且膨胀系数大。
（7）腐蚀性。
LPG常含有少量硫化物，腐蚀储罐内壁，容易引起裂纹，导致强度下降，破坏焊缝而引发事故。
（8）一定程度的毒性。
LPG具有一定毒性，有窒息及麻醉作用。
《工作场所有害因素职业接触限值》（GBZ2-2002）对工作场所空气中有毒物质容许浓度规定：
时间加权平均容许浓度为1000mg/m3，短时间接触容许浓度为1500mg/m3。
1.1.2LPG储罐泄漏分析
LPG储罐泄漏可分大量泄漏和少量泄漏。
泄漏将因介质状态、存储条件、泄漏口的形状、面积、位置及外部条件呈多样性和复杂性。
1小量泄漏
LPG储罐的接管有液相进口、气相进口、液相出口、气相出口、排污口、放散口以及人孔等。
由于集中应力的作用，各种接口、焊缝处较容易出现泄漏。
LPG中大多含有硫化氢，对罐内壁有腐蚀作用，易造成局部穿孔。
储罐中含有一定量水分，长期贮存时，积聚在储罐下部，在罐底水层作用下，罐底及罐底阀件的腐蚀较其它部位严重，易出现泄漏。
2大量泄漏
（1）储罐受热破坏。
储罐或其附近有火灾时，储罐处于受热状态，造成压力升高，壁温增加，材料强度下降，承压能力降低，致使储罐破裂。
同时气液相界面处存在温差，器壁上产生局部热应力，器壁在增大的内压作用下受拉伸，容易产生裂缝；裂缝一旦出现，带压的介质蒸气将迅速从裂缝喷出，导致器内压力急速下降，造成器内介质呈过热状态，大量介质在瞬间气化，可发生沸腾液体蒸气爆炸（BLEVE）[1]。
遇到火源还会引起蒸气云燃烧爆炸（VCE）。
若储罐发生较小的局部破裂，则会在破裂处引起介质喷射释放，引起持续泄漏，遇到火源会引起喷射火焰，产生热辐射并作用于储罐，造成储罐进一步破坏，并可能引起BLEVE和VCE。
（2）罐体焊缝质量缺陷。
泄漏点发生在储罐本体焊缝上。
多数事故的直接原因是焊缝突然开裂，LPG大量泄漏。
（3）充装过量等操作失误。
操作失误导致充装过量，LPG体积急剧膨胀而使罐内压力急剧上升，导致安全阀起跳，甚至导致超压爆裂。
（4）罐体基础沉降。
因LPG罐体庞大、盛装量多，基础负荷大，如设计缺陷或施工质量不良，都可能引发储罐基础的不均匀沉降，造成罐体局部应力急剧增大，导致罐体开裂或破坏。
（5）外力、自然因素影响。
罐体可能受外界强力、自然灾害等侵袭，导致罐体出现裂缝或爆裂。
1.1.3LPG储罐事故情景
根据LPG危险特性、储存特点及失效形式和对以往LPG事故归类分析，按储罐事故可能发生的先后顺序，把事故类型分为泄漏、喷射火、扩散、闪火、蒸气云爆炸、沸腾液体扩展蒸气爆炸六类，一般情况下沸腾液体扩展蒸气爆炸危害最大[2-3]。
（1）泄漏（Release）。
LPG储存过程中因各种原因发生大量泄漏或小量泄漏事故，泄漏是威胁LPG储罐和罐区安全的主要祸根。
（2）喷射火（JetFire）。
压力储存的LPG发生泄漏，将形成喷射流。
若在泄漏口处被点燃，此时形成的火灾称为喷射火。
（3）扩散（Dispersion）。
LPG发生泄漏后急速气化，若不立即点燃，与空气混合形成云团，属于重气云团，向周围环境扩散。
液化气体转变为气体的体积膨胀系数很大，一旦形成蒸气云则影响范围广，给云团覆盖区域及周围的区域带来潜在的火灾爆炸危险。
（4）闪火（FlashFire）。
LPG泄漏到空气中，形成蒸气云，遇到点火，在无约束空间产生无爆炸性的燃烧称为闪火。
发生闪火时，处于云团内的人员可能受到严重烧伤，蒸气云之外的人员，不会受到明显的伤害[3]。
（5）蒸气云爆炸（VCE）。
LPG泄漏后与周围空气混合，形成蒸气云。
若蒸气云浓度在爆炸浓度极限范围内并处在受约束（例如建筑物、设备等障碍物）的空间，遇火源，则发生蒸气云爆炸。
（6）沸腾液体扩展蒸气爆炸（BLEVE）。
BLEVE是指由于装有液化气体的容器发生灾难性的失效，压力平衡被破坏，导致沸腾液体扩展蒸气爆炸性的泄放。
BLEVE虽有爆炸波和爆炸导致的裂片产生，但爆炸火球产生的热辐射是最主要的伤害[4]。
1.1.4储罐发生蒸气云爆炸评价应用实例
某LPG项目位于广州市某区，其LPG产品是根据用户需求由丙烷和丁烷按比例混配而成。
丙烷储罐工作温度为30℃，工作压力为1.25MPa，容积为3500m3，储罐的充装率为85%。
假设储存的液化丙烷为饱和液体，此时的储存压力为9.79×105Pa。
该地区的年平均风速为2.4m/s，年平均温度为21.9℃，年平均相对湿度为81%，年平均气压为101.24kPa，该库区域半径1公里范围内室内人员密度为0.00003人/m2，室外人员密度为0.00003人/m2，房屋占有率为0.5%。
1.1.5多能法评价丙烷蒸气云爆炸计算过程
采用多能法模拟评价丙烷蒸气云爆炸，其计算过程如下：
1蒸气云体积。
首先需计算丙烷蒸气的化学计量浓度面积和高度（由泄漏扩散计算求得），求得蒸气云体积Vc（m3）：
Vc=A×h
其中，A——蒸气云化学计量浓度面积，m2；
h——蒸气云化学计量浓度高度，m。
2计算爆炸源半径r0（m）：
r0=（3/2×Vc/π）1/3
爆源总能量E0（MJ）：
E0=VcEc/3
其中，Ec——绝大多数碳氢化合物在化学计量浓度下的燃烧热，3.5MJ/m3。
3爆炸波伤害距离。
假设云团封闭率为4%，对于储罐库区，爆源强度等级为7，通过多能法爆炸波伤害拟合回归方程计算出死亡半径、重伤半径、轻伤半径、财产损失半径。
1.1.6多能法评价丙烷蒸气云爆炸结论
（1）丙烷储罐一旦发生爆炸性蒸气云事故，在平均风速条件下，丙烷蒸气云爆炸的死亡半径为14.018m，重伤半径为33.265m，轻伤半径为62.607m。
爆炸波对处在伤害范围内的作业人员及消防人员的安全构成严重威胁。
（2）蒸气云爆炸所产生的冲击波将对设备设施产生破坏作用：
在平均风速条件下，丙烷蒸气云爆炸导致房屋破坏不得居住半径为71.881m，房屋Cb级破坏半径为52.277m，直接财产损失858.577万元。
事故损失严重度处于“特大损失事故”等级。
爆源邻近的储罐一旦遭到严重破坏，可能产生连锁反应，比如储罐破裂，导致新的火灾爆炸事故等，造成更大的损失。
（3）蒸气云在未遇明火前，将随着时间的推移，向下风向扩散，在稀释到爆炸下限之前，若遇点火源随时有发生蒸气云爆炸的危险，蒸气云爆炸位置具有不确定性，其下风向位置危险性最大。
（4）鉴于蒸气云爆炸事故危害严重，采取有效技术和管理措施及设置必要安全设施是防止介质泄漏造成蒸气云爆炸事故的重中之重。
液化石油气一旦发生泄漏事故，应迅速启动泄漏事故应急救援预案，设法驱散蒸气云并控制好火源，以防止蒸气云爆炸。
通过对LPG危险特性、储存特点、储罐的失效形式及对以往LPG事故的归类分析，系统地总结了LPG储罐的事故类型，综合比对了各类事故类型的特点，推荐了适用于LPG特性、被广泛应用的、与工程应用吻合性较好、准确度较高的数学模型。
以某LPG项目为应用实例，以丙烷储罐为蒸气云爆炸的评价对象，进行VCE事故后果模拟评价，确定LPG储罐事故后果严重度及影响范围，为制定防范措施、事故应急措施和管理决策提供技术支持。
1.2液化石油气储罐事故应急处理
液化石油气的储存发生事故主要是压力容器的受压元件的失效引起的，所以我们还要考虑和做好压力容器发生事故时的应急处置，把损失降到最好。
由于压力容器本身具有的爆炸能量，以及所含介质外泄可能导致的次生灾害，都会危害容器附近的人员和设施，因此在各行各业使用的压力容器本身就具有一定的风险。
压力容器破坏的原因可以从内因和外因两方面分析，外因指介质的压力，温度和腐蚀特征等。
内因是指结构材料的内在缺陷。
为了防止事故的发生，提高设备的利用率，必须从设计，选材，制造工艺，安装，使用和检验各环节加以控制。
在《固定式压力容器安全技术监察规程》中引入设计阶段的风险评估要求，对高参数，高危险性的Ⅲ类压力容器开始进入基于失效模式的设计和风险控制的尝试性工作，目的在于在设计阶段全面分析压力容器可能出现的失效模式，更可靠地进行设计，保障压力容器的的本质安全，对于压力容器安全管理人员和作业人员进行安全控制具有重要的辅助作用。
1.2.1风险评估———容器的失效与破坏
1容器的失效模式
压力容器由于载荷或温度过高而失去正常工作能力称为失效。
其表现形式一般有三种情况:
（1）强度不足。
即在确定的压力或其他载荷下，容器发生过量塑性变形或破裂。
（2）刚度不足。
即容器不是因强度不足而发生过量塑性变形或破裂，而是由于弹性变形大而导致运输安装困难或丧失正常工作能力。
（3）失稳。
即在压应力的作用下，容器形状突然改变而不能工作。
2容器在使用中的失效模式
除了传统设计考虑的失效模式外，容器在使用中的失效模式有二类，其一是泄漏，可能由器壁减薄、焊缝（角焊缝）缺陷、法兰连接密封结构失效等引起;其二是开裂，可能有冷裂纹、再热裂纹、应力腐蚀开裂等。
3容器的破坏型式
压力容器的失效不一定就是破坏，压力容器的破坏则是各失效类型中为数较多的一种方式。
按压力容器的破坏型式及机理，通常分为延性破坏、脆性破坏、腐蚀破坏，疲劳破坏和蠕变破坏五种。
腐蚀破坏包括均匀腐蚀和断裂腐蚀。
应力腐蚀是断裂腐蚀中的一种。
本容器的主要破坏型式为前三种。
4容器破坏产生的危害
由于储罐内介质为丙烷，是易燃易爆的液化气体，在空气中爆炸下限为2．37%，其爆炸上限为9．5%，当容器发生破裂或介质外漏时就会很容易引起爆炸，产生灾难性后果。
这主要表现其一是冲击灾害，主要指爆炸碎片及爆炸时的冲击波对建筑物、设备及人员的伤害;其二是火灾，易燃易爆物料的喷出遇明火或静电火花作用引起燃烧爆炸，称二次爆炸。
1.2.2失效分析及预防措施
1常规设计对失效的控制
常规设计法，以弹性失效为准则，以薄膜应力为基础，限定最大薄膜应力强度不超过规定的许用应力值。
GB150在总体上采用的是常规设计法，不区分应力性质及危险程度，采用区分载荷和结构给出不同的系数。
（1）强度失效的型式
1）过度变形失效:
指容器在总体上或局部区域发生了不可恢复的明显的塑性变形，如总体上大范围鼓胀，或局部鼓胀，不能再保障使用的安全性。
2）延性断裂:
容器发生了有充分塑性变形的破裂失效。
在断裂前产生显著的塑性变形，延性断裂只有在器壁整个截面上材料处于屈服状态下才会发生。
（2）过度变形失效产生的原因
1）容器的壁厚过薄。
器壁大面积使壁厚尖薄，在正常的工作压力下器壁一次薄膜应力超过材料屈服极限，使受压部件整体屈服而弹性失效。
2）由于不正常操作容器过量超装（介质装量系数＞0．95），使气相空间缩小，在环境温度升高时，压力急剧增大，导致壳体膨胀变形过大，弹性失效，引发破裂（爆炸）。
3）过度变形包括刚度失效，如法兰的刚度不足而引起扭转位移与转角过大，或法兰盘翘曲而导致密封破坏。
4）不可预见的自然环境温度升高，超过设计温度，如:
气候变暖、周围发生火灾等，使设备内压力增大，导致壳体弹性失效，引发破裂（爆炸）。
5）不可预见的高于地震设防烈度8度（本设备所采用的标准鞍座的地震设防烈度为8度）的自然灾害引起的设备倾覆:
由地震引起的倾覆力矩使螺栓拉应力过大，螺栓变形、变细最终拉断失效;由地震里引起的地脚螺栓剪应力过大使螺栓断裂;由于地震载荷引起的水平地震力在支座腹板与筋板组合截面内产生的压应力超过鞍座材料的许用应力值导致设备倒塌、变形破裂。
（3）过度变形失效预防措施
1）为防止大气氧化腐蚀（均匀腐蚀），在容器的设计中取足够的腐蚀裕量，并确定经济的使用寿命，设备表面防腐处理。
2）在设备在用期间或检验时重点进行测厚检查。
3）严格控制介质的充装量，介质装量系数≤0．9。
4）在设计中选用压力和刚性足够的带颈对焊管法兰，选用金属缠绕垫片和高强度专用级螺栓组合．安装螺栓对称安装，使法兰均匀受力，预紧力不超过允许范围。
5）在突发事件发生时，应使设备降温，如:
用水喷淋等;得到国家地震预测报警后，可将罐内物料排空转移，停止使用。
2脆性破坏
（1）脆性破坏的特征容器在脆性破坏时没有明显的塑性变形，且根据破坏时的受载情况计算，器壁的薄膜应力低于材料的屈服极限，因而危害更大。
其断口的形貌平直，有金属光泽。
（2）脆性破坏产生的原因低温的影响使材料韧性降低和结构件存在缺口等应力集中。
对压力容器脆性破坏来说，裂纹性缺陷影响甚至比温度影响更大。
当结构件内部裂纹缺陷的尺寸达到一定值后，即使材料具有较高的冲击韧性，仍可能发生脆性断裂。
（3）脆性破坏的预防提高焊接质量是防止脆性破坏的重要措施。
无论是容器在水压试验中和使用时发生脆性破坏，其断裂部位往往是以焊接接头处开始。
这是因为脆性破坏直接与缺口的存在和材料韧性的降低相关，而焊接接头很容易具备这两个条件。
一方面是焊接接头内部总是存在微裂纹;另一方面，在焊接接头的热影响区总存在不同的金相组织，从而使焊接接头的断裂韧性比母材差。
因此，提高焊接质量对于防止容器脆断尤为重要。
3提高焊接质量的主要措施有
（1）设计合理的焊接结构不仅要尽量设法减少焊接结构本身的应力集中，还要注意使焊缝尽量远离其它应力集中的区域，以避免焊缝本身和其它部位的应力集中相互迭加，造成更为复杂的应力状态。
（2）制定合理的焊接工艺如焊前预热、焊后缓冷、焊后消除应力热处理等。
（3）对压力容器进行定期检验主要是对焊缝的检验，采用表面探伤和超声检测，检验重点是有否存在裂纹。
4应力腐蚀破坏
（1）应力腐蚀特征
应力腐蚀破裂是金属在应力（拉应力）和腐蚀介质的共同作用下（并有一定的温度条件）引起的破裂。
应力腐蚀现象较为复杂，当应力不存在时腐蚀甚微，当有应力后，金属会在腐蚀并不严重的情况下发生破裂，由于破裂是脆性的，没有明显的预兆，容易造成灾难性事故。
应力腐蚀有腐蚀性介质的作用，在应力和介质的交替作用下造成材料腐蚀—机械性开裂，在裂纹扩展阶段，应力腐蚀裂纹扩展速率比相同应力水平下一般的裂纹扩展速率要大的多。
应力包括外加载荷的作用，热应力以及冷热加工或焊后产生的残余应力。
（2）应力腐蚀机理
常温下盛装混合液化石油气的容器（含残液储罐），由于气源成分定，如果硫化氢含量偏高，在湿硫化氢环境中（LPG储罐的液相硫化氢含量不低10mg/kg时称为湿硫化氢环境），硫化氢与钢材反应生成的氢原子渗透到钢材中后，可产生氢鼓泡，氢致开裂等缺陷，并使钢的脆性加大，在拉应力下造成硫化物应力腐蚀开裂。
常见的是在硫化氢环境和应力共同作用下产生的应力腐蚀，在操作压力作用下LPG储罐会在很多部位产生拉应力，壳体产生的拉应力与介质中的硫化物共同作用，有可能在罐内壁母材或焊接接头部分产生应力腐蚀，导致表面出现裂纹。
（3）应力腐蚀表象和形态为
1）从焊缝表面和射线底片上观察，裂纹可能呈断续存在，近似横向居多且呈网状或龟裂状;
2）从断面金相看，宏观:
腐蚀区呈树枝状裂纹;微观:
沿晶、穿晶或沿、穿晶混合裂纹。
（4）应力腐蚀影响因素
1）硫化氢应力腐蚀裂纹，当然是受硫化氢浓度的控制，但除此以外，作为助长裂纹产生的因素有母材及焊缝的强度，硬度，化学成分，残余应力，缺陷等。
2）在充装、排料和检修过程中，容易受空气污染，而大气中的氧和二氧化碳能促进液化石油气应力腐蚀。
（5）应力腐蚀预防措施
1）选用材料的要求及限制条件应按HG205816．7．2条第2款
（1）～（5）的规定;
2）合理的设计结构以避免应力集中，包括焊接接头型式，如接管内伸应倒园;
3）焊接按HG20581，6．7．2条第4款
（1）～（5）的规定;
4）采用HB≤185焊接工艺施焊;
化石油气储罐焊接区的整体硬度。
同时，在液化石油气储罐焊接区壳壁的外部吸附的水蒸汽容易凝聚成水珠，并且与H2S气体发生电化学反应，导致大量氢气的存在，这也是增加此处发生腐蚀现象的主要因素。
3）科学、合理的添加缓蚀剂在液化石油气储罐的防腐处理中，在加强涂层保护的基础上，科学、合理地添加缓蚀剂是至关重要的，也是加强储罐整体防腐性能的简单、有效、环保的先进方法。
目前国内外应用的缓蚀剂多含有极性基因，可以在储罐的金属层表面形成具有保护性质的吸附膜，并且利用分子中的疏水基团达到阻碍H2S和水直达金属表面的作用，从而降低液化石油气储罐发生腐蚀的几率。
在国内外现阶段使用的液化石油气储罐中，由于储罐中普遍含有一定量的H2S和水，这是引发储罐出现腐蚀现象的主要因素，而在储罐内部及表层添加专业的缓蚀剂则显得尤为重要。
在液化石油气储罐中添加缓蚀剂的关键在于，能否合理选择对于H2S和水等液化油气具有较强吸附性的缓蚀剂。
4）合理选择检验周期定期对于液化石油气储罐的腐蚀状况进行检验是十分重要的，也是石油化工企业必须重视的日常性管理工作之一。
液化石油气储罐检验周期的选择过程中，一定要符合相关设备的安全使用期限，而且要全面分析检验成本、安全风险，以及缺陷修理成本等主客观因素，保证检验工作的全面开展和进行。
在对液化石油气储罐进行全面检验时，检验的项目主要包括：
罐体内部及表面的焊接区域与接头、表面损伤、以及其他应力相对集中的部位，对于罐体焊缝必须定期进行彻底的无损检测。
在液化石油气储罐的长期使用过程中，设备管理人员和安检人员应特别关注湿H2S工况下储罐出现的不同程度开裂现象，在全面探析形成此类缺陷原因的基础上，应严格检查是否存在较为细微的裂缝存在。
1.4液化石油气储罐钢结构防晒（雨）棚防火保护
我国地域广阔,东西南北气候差异较大,南方降雨量大,气候潮湿,北方降雨量少,气候干燥,年日照时间长,某些地方夏季地表温度甚至可达70多℃。
因此,在液化石油气储罐设计制造工程中,为防止储罐长期处于日晒雨淋状态,便采取设置防晒（雨）棚的办法来解决这一问题。
防晒（雨）棚的材料组合基本上是全钢结构。
众所周知,钢结构耐火时间短,火灾实验及实例证明,在全负荷的情况下钢结构失去静态平衡稳定性的临界温度约为540℃,在600℃时,约15min左右,裸露的钢结构就基本失去应有的支承能力,造成建筑结构倒塌
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