整理高支模强度验算.docx

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整理高支模强度验算

2.环境保护行政法规

3.意愿调查评估法

①主体是人类；

（三）环境价值的定义

环境，是指影响人类生存和发展的各种天然的和经过人工改造的自然因素的总体。

影响支付意愿的因素有：

收入、替代品价格、年龄、教育、个人独特偏好以及对该环境物品的了解程度等。

（3）环境影响分析、预测和评估的可靠性；

安全评价可针对一个特定的对象，也可针对一定的区域范围。

（3）环境影响评价中应用环境标准的原则。

（7）环境影响评价的结论。

目录

老关村站主体结构模板支架体系验算书

1编制依据

1）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；

2）《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166－2008；

3）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；

4）《建筑施工手册》（第五版）；

5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；

6）《钢结构设计规范》GB50017-2003。

2材料的力学性能

所用方木为落叶松，根据《建筑施工计算手册》附录二——附表2-48得出所需材料的力学性能如下：

方木：

弹性模量E=10×103Mpa、顺纹抗剪强度f=1.5Mpa、顺纹抗弯强度[σ]=15Mpa；

普通竹胶板：

弹性模量E=9.9×103Mpa、顺纹抗剪强度f=1.6Mpa、抗弯强度[σ]=15Mpa；

钢材：

弹性模量E=206×103Mpa、抗剪强度f=120Mpa、抗弯强度[σ]=205Mpa。

3侧墙模板支架检算

3.1侧墙模板体系构造设置

侧墙模板单侧支架模板支撑系统，主要是由单侧支架、模板、埋件系统及连接件等一些重要部件组成。

单侧支架通过一个45度的高强受力螺栓，一端与预埋入混凝土的地脚螺栓连接，另一端斜拉住单侧模板支架。

6m高度钢模板支架的里层采用150cm×150cm大模板拼装4层，组成6m高度，模板上固定2*［10压杆、间距900mm+600mm，压杆外再固定5.7m高度的三角形支架，最大布置间距750mm。

三角形支架的主要组成构件：

靠近模板侧为2*［14a、最外侧为2*［10、水平支撑（或斜撑）采用2*［10或［10，为适应不同高度挡墙的施工，采用1.5m高+4.2m高组合结构；各三角形支架的多处采用各三角形支架之间采用Φ48mm钢管做联系杆，从扫地杆开始向上每隔90cm设置Φ48mm钢管与［14a固定；钢模板底部预埋Φ32螺杆，深入底板小于35d，间距与支架间距相同；支架端头处沿车站纵向预埋Φ50PVC管，间距50cm，深入底板30cm，立模时将Φ48钢管插入底板预留孔内，并在钢管后侧设置18#槽钢，钢管与槽钢焊接；钢模上口通过Φ16拉杆与侧墙外侧主筋连接在一起，模板间接缝用止浆条（贴双面胶）止浆。

模板支撑系统事先进行受力检算，确保支撑系统强度、刚度、稳定性满足施工要求。

侧墙模板支撑体系详见下图3.1、3.2：

图3.1侧墙模板示意图

图3.2车站标准段侧墙模板支撑示意图

3.2侧墙模板体系验算

3.2.1设计荷载

（1）水平荷载统计

根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：

①新混凝土对模板的水平侧压力标准值

按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：

式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）。

γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3。

t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/（T+15）计算，取t0=6h。

T------混凝土的温度（20°C）。

V------混凝土的浇灌速度（m/h），取1m/h。

H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取6.0m。

β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.0。

β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取1.10；不小于100mm时，取1.15。

本计算方案以混凝土坍落度高度大于100mm,取1.15。

=0.22×25×6×1×1.15×11/2

=37.95kN/㎡

=24×6.0=150kN/㎡

混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=37.95kN/m2作为模板水平侧压力的标准值。

②倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值

考虑倾倒混凝土产生的水平活荷载标准值取值4kN/m2（泵送混凝土）。

③振捣混凝土时产生的水平荷载标准值

振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。

（2）水平侧压力的荷载组合

①总体水平侧压力的设计值为

q设=1.2×37.95+1.4×（4+4）=56.74kN/m2，

模板受力分析采用总体水平侧压力设计值。

②模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值

q标=37.95kN/m2

3.2.2150cm×150cm钢模板

（按大模板侧压力对150cm×150cm模板进行受力计算）

150cm×150cm截面结构形式（见图3.1）,面板为5mm，长边框为∠63×63×6mm的角钢，短边框为∠63×63×6mm角钢,长肋为［6.3槽钢、间距300mm；短肋为63×6mm扁钢、间距300mm；模板立模须做加强支撑。

图3.3150cm×150cm截面结构形式

（1）平板面板计算

面板的校核参数：

Wx=4.2mm3；Ix=10.4mm4；A=5mm2；钢面板抗弯允许值f=215N/mm2；取1mm宽的板条作为计算单元。

①面板的强度校核：

q=q设×1mm=0.0567×1=0.0567N/mm（验算抗弯强度用）

图3.4面板受力模型图（共5个单元）

图3.5弯矩图

最大弯矩Mmax=537.16N•mm

σmax=Mmax/（γx×Wx）=537.16/4.2=127.9N/mm2

符合强度要求。

②挠度校核：

q=q标×1mm=0.03795×1=0.03795N/mm（验算刚度用）

图3.6变形图

面板最大变形为0.91mm,在1单元和5单元处；

（2）平板边框计算

长边框L63×63×6mm角钢Wx=6000mm3；Ix=271200mm4；A=728.8mm2；

钢板边框抗弯允许值f=215N/mm2；

荷载：

q=q设h=0.0567×300=17.01N/mm

我们使用过程中需要对模板进行加强支撑，以达到内外受力平衡，如图示意，对于1.5m长的模板我们采取三个支撑点，如下图示意：

（加强支撑）

图3.7加强支撑示意图）

图3.8平板长边框受力模型图

图3.9弯矩图

由弯矩图中可得最大弯矩Mmax=1196015.6N•mm

①强度验算

σmax=Mmax/（γx*Wx）=1196015.6/（1*6000）=199.33N/mm2

强度可满足要求。

②挠度验算

荷载：

q=q标h=0.03795×750=28.46N/mm

图3.10变形图

L63×6mm角钢最大变形在两端1和2单元；ω=0.82mm<[v]=L/500

=750/400=1.875mm

因此满足变形要求。

③模板组合变形

面板和边框组合：

0.91+0.82=1.73mm，组合变形小于3mm，满足规范要求。

（3）模板连接螺栓计算

模板连接螺栓采用Q345型M12连接螺栓，有效截面积为84mm2，抗剪允许值fv=170N/mm2

取300mm长竖向法兰做受力单元，竖向法兰所受拉力为：

N=0.3m×56.74KN/m2=17.02KN/m=17020N/m，长度300mm内有两个连接螺栓M12

σmax=N/A=17020/（84×2）=101.31N/mm2

连接螺栓M12满足要求。

综上所述，150cm×150cm系列模板用料满足安全强度要求。

3.2.36m高钢模板支架

（1）模板压杆2×［10验算

2×［10组合截面特性：

图3.112×［10组合截面特性计算图

模板受力最大承受载荷（见前面）

q设=56.74kN/m2

一条压杆承受压力范围为0.75m，对应模型中的线性载荷为：

q=q设×0.75m=56.74kN/m2×0.75m=42.56kN/m=42.56kg/cm

一条压杆承受压力模型及计算结果见下图：

图3.12模板压杆计算图

最大弯矩Mmax=29925kg·cm

σmax=Mmax/（γx×Wx）=29925/79.33=337.2kg/cm2=33.72N/mm2

最大挠度fmax=0.223mm满足要求。

（2）三角形支架验算

计算说明：

模板压杆的最边上的那片三角架所承受的反力最大为3360.6kg，其中间部分所受反力为2978.5kg，计算时仍按最大反力值计算。

图3.13三角形支架模型建立图（单位：

cm、kg）

针对上图模型，计算出弯矩内力图如下。

经分析，最大弯矩出现在结点5处，其值为70029.5kg·cm，双［14a截面模量为161.04cm3，其强度=435kg/cm2；此处轴力6233.2kg，应力=6233.2/37.02=167.6kg/cm2；其组合应力=435+167.6=602.6＜1700kg/cm2，符合要求。

图3.14弯矩内力计算图（单位：

cm、kg）

针对上图模型，计算出位移变形图如下。

经分析，最大变形出现在结点7处，其值为0.5cm，对应跨度比=0.5/570=0.9/1000＜1/1000，符合要求。

图3.15位移变形示意图

综上所述，三角形支架满足安全使用要求。

4顶（中）板支架检算

4.1顶（中）板模板体系构造设置

顶板模板系统均采用厚15mm的竹胶板模板，主楞采用双拼φ48×3.5mm（计算采用φ48×2.8mm）钢管纵向放置，间距900mm；次楞采用50×100mm方木横向放置,间距250mm。

满堂支架为φ48×3.5mm（计算采用φ48×2.8mm）碗扣式脚手架模板支撑体系，立杆纵向间距均为900mm，横向间距600mm，步距1200mm。

支架体系在与立柱交界处，应与已施工的立柱进行可靠连接。

立杆底部设置可调节支座，顶端设置顶托，顶托丝杆外露长度不得大于200mm，主楞横向放置在顶托上。

中板、顶板腋角增设垂直于腋角面斜撑与支架体系不少于3道立杆锁定（若少于三道锁定，斜杆直接落地），间距同立杆间距布置。

保证每个加腋角至少1道立杆，一道垂直斜杆。

模板支撑架地下一层、二层顶、底必须设置水平剪刀撑，剪刀撑采用φ48×3.5钢管搭接，搭接长度不得小于1000mm，用扣件与钢管立柱扣牢，端头井处地下二层中间另增加一道水平剪刀撑；纵横向四周从底到顶必须设置纵、竖向剪刀撑，纵横向每5排立杆设置一道纵、竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。

纵、竖向剪刀撑上应到顶，下应落地。

中板、顶板模板支撑系统形式详见下图：

中板、顶板模板支架横断面示意图

4.2顶板模板体系计算

根据老关村车站主体结构中板及顶板的厚度情况，设计中板厚度为400mm、顶板厚度为900mm（局部为1000mm）。

故模板体系以厚度为1000mm的顶板进行验算。

4.2.1设计荷载

钢筋混凝土自重：

25KN/m3×1.0=25KN/m2

模板自重：

0.3KN/m2

施工人员、设备荷载：

2.5KN/m2

振捣混凝土产生的荷载：

2KN/m2

组合设